《三机抬吊技术在受热面大件吊装中的应用.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《三机抬吊技术在受热面大件吊装中的应用.doc（8页珍藏版）》请在三一文库上搜索。
1、三机抬吊技术在受热面大件吊装中的应用第3l卷第4期湖南电力HUNANEICTRICPOWER2011年8月doi:10.3969/j.issn.10080198.2011.04.013三机抬吊技术在受热面大件吊装中的应用刘巍.李舂涛(湖南省火电建设公司,湖南株洲412000)摘要:在锅炉本体受热面的安装过程中,受热面大件吊装一直是锅炉本体项目施工的重点及难点.如何安全,优质,高效地完成受热面大件的吊装,是需要每个锅炉本体技术人员不断研究的课题.本文以江西新昌电厂2x660MW新建机组l号炉为例,简要介绍三机抬吊技术在受热面大件吊装中的应用,以供借鉴.关键词:三机抬吊;受热面;大件吊装中图分类号
2、:TK226文献标识码:B文章编号:10080198(2011)04-004103江西新昌电厂2660MW锅炉为东方锅炉(集团)股份有限公司设计制造的超超临界参数变压直流锅炉,一次再热,单炉膛,尾部双烟道结构采用烟气挡板调节再热气温,固态排渣,全钢构架,全悬吊结构,平衡通风,露天布置,前后墙对冲燃烧,尾部烟道为带SCR选择性催化还原脱销装置的型布置.锅炉本体受热面地面组合件共36片,组合件的共有特点是尺寸大,柔性大.在吊装过程中稍有不慎,极有可能造成组件的塑性变形.如采用常规的起扳架吊装方法,则吊装加固工作量大,吊装耗材大,吊装时间长.本工程在施工过程中,本着经济,适用的思路,采用了三机抬吊技
3、术.1施工方案受热面大件吊装采用ZSC70240/80t平臂吊,浦沅QY100H一3汽车吊,40t龙门吊三机抬吊的方式,平臂吊吊组件上部集箱,汽车吊吊组件中部,40t龙门吊吊组件下部.吊装过程中,平臂吊受力缓慢增加,汽车吊和40t龙门吊受力组件逐渐减小直至受力负荷变为0,最后由平臂吊单独将组件吊起,完成吊装工作.1.1作业程序设备组合一组件就位脚手架搭设起吊临时吊耳开孔-+起吊临时加固件的制作及安装_起吊钢丝绳安装_组件吊装.收稿日期:201I.03?181.2作业方法受热面组件一般为膜式壁(前包墙,中隔墙上部及后水上部除外),组件由管子及与管子相连的扁钢组成.水冷壁组件管子与管子之间的扁钢宽
4、度为19.5mm,起吊临时加固件如果采用直接焊接在组件上的方式,在施焊部位易产生热应力.考虑起吊临时加固件的重复使用,采用插入式的吊耳板,起吊临时加固件安装见图1.图1后包墙(中部)组件起吊临时加固件2受热面组件起吊相关计算2.1组件概况以I号炉后包墙(中部)为例进行起吊时的吊点位置的计算分析.1号炉后包墙(中部)上联箱中心至下部组件管口距离为21.15ITI,组件两侧边管中心距离为?41?第31卷第4期湖南电力2011年8月8.115m,共有8.1minx9in/ll管子72根及管间的鳍片,材质为15Crtdo.2.2载荷计算联箱重G(联箱)=l800kg=17640N;组件重G(组件)=1
5、5450kg=151410N;组件长度L=21.15nl.组件均布载荷口=G(组件)/L=15140/21.15=7160N/m=7.16kN/m.2.3组件抗弯截面模量计算取单根管子的截面进行抗弯截面模量的计算,管子截面示意图见图2.图2后包墙单根鳍片管截面(单位:rain)管外径D=3.81era;管内径d=2.01era;鳍片厚3=0.6era;鳍片宽b=7.62cm.组件单根鳍片管数量n=72.单根鳍片管惯性矩l=,/r(D4一)/64+2x/12=3.14x(3.8l一2.01)/64+23.810.63/12=9.54+20.07=9.68cm.单根鳍片管截面模量=2It/D+4,
6、-/8(29.54/3.81+4x0.07/0.6)=5.46em.组件抗弯截面模量件=nWx=393.12cm3.2.4组件允许的最大弯矩计算已知:15CrMo材质,=295MPa(厚度小于16nHn,常温),安全系数取1.5解得:许用弯应力=/n=295/1.5=197MPa组件允许的最大弯矩M=件X=393.1210一x197xlO=77444.6N.m2.5组件吊点支反力计算组件受力分析图如图3所示.组件为一度静不定,如果以支座B点为多余约束,为多余支反?42?图3组件受力分析图力,将C,D之间的均布载荷进行等效转化,则组件受力转化为图4,其中m.=qL/2.图4组件受力简化图变形协调
7、条件为Yn=O从梁变形表查得:均布载荷g在B点的挠度Y=5qL/384E1;支反力%在B点的挠度Y2=(2L)./48EI=RB/6E/;弯矩/rt.在B点的挠度,3=qL2/32;根据变形协调条件Yn=,.一一=0,得知=74630N.由平衡方程=0列出计算公式:R1+Rc2Llq(2Ll+L2)/2=0,得知Rc=51653N.R=G(联糖)+Gc组件)一R口一Rc=42767N.2.6组件强度校核以截面A的形心为x轴的原点,并在x轴切取左段为研究对象,根据平衡条件得知:肘=一(R一G(联箱)+qx2/2=一25127x+3580x(0<9);当=3.51m时,有最大弯矩Ma=440
8、90N?111.=一(R一G(联糖)x+qx/2一R口X(x-9)=一99757x+3580x+671670(9<l8);当X-9In时,有最大弯矩=63837N?m.=一一G(联籍)x+qx/2一RX(x-9)-Rc(x-18)=一151410x+3580x+1601424(18<21.15);当=18m时,有最大弯矩=35522N?mo由以上计算可知,绞支点B处为最大弯矩一=63837N?m<77444.6N?m,符合要求.2.7组件刚度校核组件弹性模量取E=2xl0Pa.JmDT上rc.-丁上工_;.q骠B丁,一厶T-工一唧LA第31卷第4期刘巍等:三机拾吊技术在受热面
9、大件吊装中的应用2011年8月根据组件受力简化图,查梁变形表,采用叠加法计算组件挠度:AC段,均布载荷q对组件产生的挠度为=(4Ll一8)/24E1支反力R对组件产生的挠度为=(X,2-3L1)/12EI弯矩m.对组件产生的挠度为f3=111,.(4)/(12L1E1)(4Ll38)/24EIR口(X,2-3Ll)/12j一,扎.(4一)/12LlE1当x=4.5nl时,有最大挠度=20.2cril.cD段,均布载荷q对组件产生的最大挠度:fw=q18EI=7160x3.15/(8x2xlOnx9.67x10x72)=6.3cmo3受热面组件吊装根据施工现场起扳场的情况,在起扳过程中要确保3台
10、吊车互相之间不受影响,确定3台吊车的布置位置.图5为受热面起扳时的吊车布置示意图.图5吊车布置示意图受热面组件就位需要搭设的脚手架搭设完毕,起吊临时加固措施安装完毕,吊车布置完毕后,即可开始进行组件的吊装工作.组件起吊过程中需要注意以下几个方面的内容:(1)吊装就位的脚手架不能阻碍平臂吊起吊钢丝绳.(2)起吊临时加固装置安装过程中,应对切割后的组件鳍片进行仔细检查,发现管子存在被割伤的情况时,应及时处理.(3)100t汽车吊吊装位置在满足上述要求的同时,尽量选择在组件重心附近.起吊时,应先让100t汽车吊受力,然后再让平臂吊和40t龙门吊同时受力,直至组件被水平抬离地面约100mm,检查组件受
11、力后的挠度变化情况.(4)由于40t龙门吊吊装高度限制(15.3nl左右),在吊装前应对龙门吊起吊钢丝绳长度进行计算,确保组件在吊装过程中龙门吊一直处于受力状态.(5)因组件吊起后需从锅炉钢架顶往下放,而本工程80t平臂吊的起吊高度距钢架顶板梁的距离为30nl,因此组件吊装过程中也需要对平臂吊起吊钢丝绳长度进行计算,以确保组件能顺利从钢架顶部吊至就位位置.(6)包墙组件起吊时吊机负荷能力具体见表1.表1包墙组件起吊时工况表4结束语在本受热面大件吊装工程实施过程中,所需的临时加固材料少,而且能够重复使用.三机抬吊技术吊装受热面组件相比常用的起扳架吊装方式节约时间,在吊装准备工作充分的情况下,只需要2h就能完成组件的吊装工作.参考文献1】刘鸿文.材料力学M.北京:高等教育出版社,1992.2】湖南省火电建设公司.大型施工机械起重性能手册M】.2010.?43?