现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖(内附图纸下载地址).doc

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1、现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计学生姓名：班级及学号：专业：院系：楼板计算书日期： 1/06/2011时间： 1:36:10:25 pm一、基本资料：1、房间编号： 8 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 3.70 kN/M2 可变荷载标准值：q 9.00 kN/M2 计算跨度Lx = 6665 mm；计算跨度Ly = 2300 mm 板厚H = 100 mm； 砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。二、计算结果： Mx

2、 =(0.00791+0.04251/5)*(1.20* 3.7+1.40* 4.5)* 2.32 = 0.93kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.00754+0.11611/5)*(1.4* 4.5)* 2.32 = 1.03kNM Mx= 0.93 + 1.03 = 1.96kNM Asx= 272.34mm2，实配 8180 (As 279.mm2) min 0.272% ， 0.279% My =(0.04251+0.00791/5)*(1.20* 3.7+1.40* 4.5)* 2.32= 2.51kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =

3、(0.11611+0.00754/5)*(1.4* 4.5)* 2.32 = 3.92kNM My= 2.51 + 3.92 = 6.43kNM Asy= 400.04mm2，实配 8125 (As 402.mm2) min 0.272% ， 0.402% Mx =0.05536*(1.20* 3.7+1.40* 9.0)* 2.32 = 4.99kNM Asx= 307.42mm2，实配 8150 (As 335.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.335% My =0.08330*(1.20* 3.7+1.40* 9.0)* 2.32 = 7.51kNM Asy= 4

4、71.37mm2，实配 8100 (As 503.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.503%三、跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.00791+0.04251/5)*(1.0* 3.7+1.0* 9.0 )* 2.32 = 1.10kNM Mq =(0.00791+0.04251/5)*(1.0* 3.7+0.5* 9.0 )* 2.32 = 0.71kNM Es 210000.N/mm2 Ec 27871.N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210

5、.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.10/(0.87* 81.* 279.) = 56.03N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279./ 50000.=0.00559 1.1 - 0.65* 1.78/

6、(0.00559* 56.03) = -2.596 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 27870.7 = 7.535 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 279./1000/ 81.=0.00345 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 279.* 81.2/1.15*0.200+0.2+6*7.535*0.00345/

7、(1+3.5*0.00)= 656.74kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 1.10/ 0.71*(2-1)+ 1.10* 656.74 = 399.071kNM(5)、挠度 f * Qk * L 4 / B f 0.00260*12.7* 2.34/ 399.071= 2.315mm f / L 2.315/2300.= 1/ 993.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X

8、方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.10*106/(0.87* 73.* 279.) = 62.17N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279./ 50000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01

9、* 62.17) = -0.760当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 62.2/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.016，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.96*106/(0.87* 81.*

10、402.) = 104.54N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 402./ 50000.= 0.008当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 104.54) = -0.006当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200*104.5/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.027，满足规范

11、要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.60*106/(0.87* 81.* 503.) = 157.99N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503./ 50000.= 0.010 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 157.99) = 0.

12、372max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.372*158.0/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01005) = 0.076，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 3.72*106/(0.87* 81.* 335.) = 157.50N/mm 矩形截面，Ate0

13、.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335./ 50000.= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 157.50) = 0.366max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.366*157.5/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.075，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算：

14、 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.60*106/(0.87* 78.* 770.) = 107.15N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 770./ 50000.= 0.015 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.02* 107.15) = 0.399max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式

15、 8.1.21）max 2.1*0.399*107.1/210000.*(1.9*20.+0.08*20.00/0.01539) = 0.061，满足规范要求！一、基本资料：1、房间编号： 9 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/铰支/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 3.70 kN/M2 可变荷载标准值：q 9.00 kN/M2 计算跨度Lx = 6665 mm；计算跨度Ly = 2365 mm 板厚H = 100 mm； 砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。

16、二、计算结果： Mx =(0.01084+0.06909/5)*(1.20* 3.7+1.40* 4.5)* 2.42 = 1.48kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.00809+0.11523/5)*(1.4* 4.5)* 2.42 = 1.10kNM Mx= 1.48 + 1.10 = 2.58kNM Asx= 272.34mm2，实配 8180 (As 279.mm2) min 0.272% ， 0.279% My =(0.06909+0.01084/5)*(1.20* 3.7+1.40* 4.5)* 2.42= 4.28kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加

17、的弯矩： Mya =(0.11523+0.00809/5)*(1.4* 4.5)* 2.42 = 4.12kNM My= 4.28 + 4.12 = 8.40kNM Asy= 530.85mm2，实配12200 (As 565.mm2) min 0.272% ， 0.565% Mx =0.07760*(1.20* 3.7+1.40* 9.0)* 2.42 = 7.40kNM Asx= 463.88mm2，实配 8100 (As 503.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.503% My =0.12294*(1.20* 3.7+1.40* 9.0)* 2.42 = 11.7

18、2kNM Asy= 761.11mm2，实配14200 (As 770.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.770%三、跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.01084+0.06909/5)*(1.0* 3.7+1.0* 9.0 )* 2.42 = 1.75kNM Mq =(0.01084+0.06909/5)*(1.0* 3.7+0.5* 9.0 )* 2.42 = 1.13kNM Es 210000.N/mm2 Ec 27871.N/mm2 Ftk 1.78N

19、/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.75/(0.87* 81.* 279.) = 89.01N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279./ 50000.=0.00559 1.1 -

20、0.65* 1.78/(0.00559* 89.01) = -1.226 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 27870.7 = 7.535 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 279./1000/ 81.=0.00345 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 279.* 81.2/1.15*0.200+0.2+6*7.5

21、35*0.00345/(1+3.5*0.00)= 620.53kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 1.75/ 1.13*(2-1)+ 1.75* 620.53 = 377.067kNM(5)、挠度 f * Qk * L 4 / B f 0.00528*12.7* 2.44/ 377.067= 5.567mm f / L 5.567/2365.= 1/ 425.，满足规范要求！四

22、、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.75*106/(0.87* 69.* 279.) = 104.49N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279./ 50000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65*

23、 1.78/( 0.01* 104.49) = -0.007当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200*104.5/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.027，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.06*106

24、/(0.87* 79.* 565.) = 130.24N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 565./ 50000.= 0.011 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 130.24) = 0.315max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.315*130.2/210000.*(1.9*20.+0.08*17.14/0.01131) = 0.065，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受

25、拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 8.73*106/(0.87* 78.* 770.) = 167.20N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 770./ 50000.= 0.015 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.02* 167.20) = 0.651max cr*sk/Es*(1.9c

26、+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.651*167.2/210000.*(1.9*20.+0.08*20.00/0.01539) = 0.154，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.51*106/(0.87* 81.* 503.) = 155.62N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503./ 50000.= 0.010 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 155.62) = 0.361max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.361*155.6/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01005) = 0.072，满足规范要求！图纸下载地址免费注册就可以下载http:/