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1、 力，设导轨的静摩擦力为 F ，动摩擦力为 F ，则fsF = f F = 0.210000N = 2000NsNdN=率h = 0.95 ，则液压缸在各工作阶段的总机械负载可以算出，见表 1。mFfsmfdmmFfdm= (F + F )/htfdmFfdm根据负载计算结果和已知的各阶段的速度，可绘制出负载图（ - ）和速F l度图（ - ），见图 1 、b。横坐标以上为液压缸活塞前进时的曲线，以下为液v l压活塞退回时的曲线。 负载速度图a）负载图 b）速度图。b2 图 2 组合机床动力滑台液压系统原理图液压系统中各电磁铁的动作顺序如表 2所示。表 2 电磁铁动作顺序表2Y-3Y-快进工进
2、快退停止+-+-+- 51= 2，并取无杆腔有效面积 A 等于有杆腔有效面积 A 的两倍，即 A121初,选背压值 = 810p5bF=mm2321- 81055221bD =pp可知活塞杆直径12d = 0.707D = 0.7079.05cm 6.4cm按标准直径算出pp4p2222442q = 0.05L / mi n ，因工进速度v = 0.05m/ min 为最小速度，则由1式（8-11）min3=cm =10cmmin220.05102min上述计算中 A 78.5cm 10cm ，满足最低速度的要求。221 过程中各阶段的压力、流量和功率，在计算工进时按 = 8105 代入，快退
3、时Pap5b进油压力 回油压力 所需流量负载F计算公式qNPaL/minkWF + DPA2A - A12q = v(A - A )12P = p qjF + P Ab2工进快退1P = p qjj12j5bjpp，无杆腔回油，压力为j由表 3 可知工进阶段液压缸工作压力最大，若取进油路总压力损失 Dp = 510 Pa ，则液压泵最高工作压力可按1式（8-5）算出5P1p 1.2538.6105 Pa 48105 Pa 。因此泵的额定压力可取rq (1.10.39 + 2.5)L / min 2.93L / min ，快进快退时液压缸所需的最大流量是p1pq q - q = (18.5 -
4、2.93)L / min =15.57L / min 。p2pp1 rq = (410-3 / 60)m/ s 0.066710-3/ s ,m33p1-33-33p2p = p = 7.96105Pa，查样本可知，小泵 2的出口压力损失 D = 4.5101j大泵 2出口到小泵 1出口的压力损失 Dp =1.510 Pa 。于是计算可得小泵出压52力 p =12.4610 Pa（总效率 = 0.5），大 泵 2出口压力 p =13.9610 Pa（总551P1P225-35-3P =+P11P2mm0.50.512考虑到调速阀所需要的最小压力差 Dp = 510 Pa 。压力继电器可靠动作需
5、5152P = p + Dp + Dp = 43.6105 Pa 。而大泵 2的卸载压力取 P = 2105 Pa 。（小泵P1112P112+50.066710-3 21050.210-3+mm0.312类似差动快进分析知：小泵 1的出口压力 P =16.910 Pa（总效率 = 0.5）：5P11大泵 2出口压力 p =18.410 Pa （总效率 = 0.51）。电动机功率5P22 +5353+mm0.50.5112kWr四、液压元件的选择件的型号及规格。本系统中所有阀的额定压力都为 63105Pa ，额定流量根据各LLL-1液控顺序阀（卸载用）单向阀 （一）压力损失的验算及泵压力的调整
6、1.工进时的压力损失验算和小流量泵压力的调整51工进时液压缸的工作压力 加上进油路压差 D 则pp115p11-33312动粘度v =1.5st =1.5cm2 / s ，油的密度 = 900kg / m ，液压系统元件采用集成块3似的配置形式。vd4dv式中 v 平均流速（ m/ s ）；d 油管内径（ m ）；q 通过的流量（ m3/ s ）。则进油路中液流的雷诺数为-3413-3423- 由上可知，进回油路的流动都是层流。=2-62=51d-31v2=5Re22d-31（3）局部压力损失表 5 阀类元件局部压力损失额定流量实际通过的流量q / Lmin-1/( 10 ) Dp /(10
7、Pa)Dp Pa55nn24421.0250.325/1.28751.28750.575注：快退时经过三位五通阀的两油道流量不同，压力损失也不同。5，回油路压力损失为5，j1j2则进油路和回油路的总的压力损失为551l1zj1552l2zj2查表 1-1 知快退时液压缸负载F；则快退时液压缸的工作压力为p = (F + Dp A ) / A = (1052.6 + 4.25251053312125。工进时液压泵的输入功率如前面计算P1 = Fv = (231580.05 / 60)W 19.3W工进时液压缸的输出功率P2系统总的发热功率12= 90L = 9010 m3 ，则按1式（8-12）
8、油箱近似散热面积 为A已知油箱容积V-3V= 0.06590m1.51m323222=1510 kW /(m C)假定通风良好，取油箱散热系数C32，则利用1式（8-11）可得-T油液温升为FDT =C 27.74C3T= 25C设环境温度T2，则热平衡温度为T = T + DT = 25C + 27.74C = 52.74C T = 55C121所以油箱散热基本可达到要求。参考文献 表 2 设计参数序 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20号F 10 12 30 40 55 60 15 18 25 35 23 25 35 45 48 52 58 12 20 20G 10 18 16 15 20 22 25 30 10 36 40 32 45 25 20 20 28 30 32 10