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1、采用朗肯土压力理论计算主动、被动土压力朗肯土压力理论是依据半空间体的应力状态和土的极限平衡理论推出土压力强度的计 算式。它的假设条件 1挡土墙背垂直；2墙后填土表面水平；3挡墙背面光滑即不考虑 墙与土之间的摩擦力。应用范围:1.墙背与填土条件：（1） 墙背垂直，光滑，墙后填土面水平（2） 墙背垂直，填土面为倾斜平面，（3） 坦墙（工程上把出现滑裂面的挡土墙定义为坦墙）。（4） 还适应于“”形钢筋混凝土 挡土墙计算2.地质条件粘性土和无粘性土均可用,均有公式直接求解影响土压力的因素:作用在挡土支护结构上的土压力受以下因素制约：1 不同土类中的侧向土压力差异很大。采用同样的计算方法设计的挡土支护结
2、构，对某些土 类可能安全度很大，而对另一些土类则可能面临倒塌的危险。因此在没有完全弄清挡土支护 结构土压力的性能之前，对不同土类应区别对待。2 土压力强度的计算及其计算指标的取值与基坑开挖方式和土类有关。当剪应力超过土的抗 剪强度时，背侧土体就会失去稳定，发生滑动。由于基坑用机械开挖，一般进度均较快，开 挖卸荷后，土压力很快形成，为与其相适应采用直剪快剪或三轴不排水剪是合理的。但剪切 前是否要固结，则根据土的渗透性而定。渗透性弱的土，由于加荷快、来不及固结即可能剪 损，此时宜采用不固结即进行剪切；反之，渗透性强的土，宜固结后剪切。3 土压力是土与挡土支护结构之间相互作用的结果，它与结构的变位有
3、着密切的关系，从而 导致设计土压力值的不确定性。如经典的库仑土压力仅考虑主动与被动状态；在挡土支护结 构变形很小时，要采用静止土压力(其值无统一求法)；对于作用于多支点挡土支护结构的土 压力则按弹塑性理论进行计算。s gz ss sos ss ss45 o -j/ 2s d sgzj图 1 半空间体的应力状态（a）单元体的初始应力状态； （b）达到朗肯状态的应力路径；（c）主动朗肯状态的剪切破坏面； （d）被动朗肯状态的剪切破坏面如图 1a 在半空间土体中取一竖直切面 AB，在 AB 面上深度为 Z 处取一土单元体，在 静止土压力状态下，作用在单元体上的大主应力 1 为竖直向应力 ，小主应力
4、3 为水平向应力k0gz，单元体处于弹性平衡状态，其应力圆o1位于强度包线下方。假定在某种原因下土体朝侧向松开，在保持大主应力 1 不变的条件下小主应力 3 不断减少，其应力圆直径随 之增加，最终当应力圆 2 与强度包线相切时，单元体处于主动极限平衡状态，此时的小主 应力 3 仍在水平向，即为主动土压力强度 a （图 1b），土体中的两组滑移面与水平面成45 o +j/ 2（图 1c）。当在某种原因下土体朝单元体侧向挤压时，水平向应力不断增加，应力圆直径不断减小至一点，当水平向应力继续增大到超过竖直向应力时，水平向应力成为大 主应力 1 ，而竖直向应力变成了小主应力 3 ，此后随着水平向应力的
5、增加应力圆直径又不断增加，最终应力圆o3与强度包线相切，单元体处于被动极限状态，此时大主应力s1在水平向，并被认为是被动土压力强度 p（图 1b），土体中两组滑移面与水平面的夹角为 （图 1d）。朗肯认为可以用直立的挡土墙来代替上述竖直面 AB 左边的土体，如果满足墙背与填土 界面上的剪应力为零的条件，并不改变右边土体中的应力状态。当挡土墙的变位符合上述 主动或被动极限平衡条件时，作用在挡土墙墙背上的土压力即为朗肯主动土压力或朗肯被 动土压力。墙背直立、光滑，墙后填土面水平的挡土墙满足这种条件。主动土压力由图 1b 可知任一深度 z 处的朗肯主动土压力强度 a 为小主应力 1 ，而大主应力 1
6、 为 上覆土压力 ，根据土的极限平衡条件，则有：s =gztan(45-j/2) -2c tan(45-j/2)a式中Ka或朗肯主动土压力系数，s =gzK -2 c K a aaK =tan 2 (45 o -j/ 2)；a（1）g土的重度；c、 土的粘聚力和内摩擦角。azaa对于无粘性土，c=0，s =gzKaa，主动土压力仅仅是由土的自重所产生，其强度随深度线性增加，呈三角形分布（图 2a）。主动土压力的合力Ea为三角形的面积，其值由(1)式计算；合力作用在三角形的重心处，即在挡土墙墙底以上 H/3 处。1E = g2H2Ka（2）式中 H挡土墙的高度。图 2 朗肯主动土压力的计算（a）
7、无粘性填土； （b）粘性填土当墙后填土为粘性土时，由式(1)可知主动土压力由两部分组成，粘聚力 c 的存在减少了 作用在墙上的土压力，并且在墙上部形成一个负侧压力区（拉应力区），见图 2b 中的三角 形 acd。由于墙背与填土在很小的拉应力下就会脱开，该区域的土中会出现拉裂缝，在计算 作用在墙背上的主动土压力时应略去这部分负侧压力，而仅仅考虑三角形 bce 部分的土压 力。此时，由土压力为零的条件可计算受拉区的高度 0 ：sa z =z0=gzK -2c Ka =0 0 a得到z =0g2cKa（3）z0有时也被称为土的“临界高度”，被认为是粘性土中无支挡直立开挖的最大深度。主动土压力合力Ea
8、则为三角形 bce 的面积，其值由式(8-7)计算: 1E =( H -z )(gHK -2c K )a0a a2（4）或E =a12gK ( H -z ) a 02Ea作用在三角形 bce 的形心上，即在挡土墙底面以上（H-z0）/3 处。对于粘性土的上述算法，有学者认为低估了主动土压力值。为此采用了一些修正方法。 例如在墙背底面处的主动土压力值仍用式 (1)计算，但墙顶处的土压力取为零值，而不是按 式(1)求得的负值。作用在墙背上的主动土压力合力则为：1 2c E = gH2 K (1 - )2 gH Ka。或者仍按式(4)计算主动土压力值，但应考虑z0范围内张裂缝中从地面渗入的水压力作用
9、。gzp2p 2y y-1o-1o被动土压力由图 1b 可知任一深度 z 处的朗肯被动土压力强度sp为大主应力s1，而小主应力s3为上覆土压力 ，根据土的极限平衡条件，则有：s =gztan 2 (45 o +j/ 2) +2c tan(45o +j/ 2) p或s =gzK +2c K p pp（5）式中Kp朗肯被动土压力系数，K =tan 2 (45 o +j/ 2) p。图 3 朗肯被动土压力的计算（a）无粘性填土； （b）粘性填土无粘性土的朗肯被动土压力沿深度也呈三角形分布（图 3a），合力Ep值由式 6 计算，作用在墙底以上 H/3 处。1E = g2H2Kp（6）粘聚力 c 的存在
10、增加了被动土压力，作用在墙背上的被动土压力呈梯形分布，如图 3b所示，合力Ep值为梯形面积，可以用矩形 abdc 与三角形 cde 的面积之和求得：E =Epp1+Ep 2=2cH Kp1+ g2H Kp（7）Ep作用在梯形的形心上，也可以用分块求矩的方法计算Ep距墙底的距离zhz =hEp1H H+E2 3Ep（8）关于朗肯条件现以无粘性土填土和主动应力状态为例，朗肯条件的更一般情况为地面倾斜时，土体在 侧向和深度上都是无限的情况（图 4a）。此时如果土体有机会侧向伸展足够的量，则在土体中形成两簇滑移面（图 4b），与竖直面 BB 的夹角分别为a 和， a 和 的值为：1 1 sin a =
11、 (90 -j)+ (sin2 2 sin1 1 sin y = (90 -j)- (sin2 2 sinbjbj-b)-b)（9a）（9b）2a2Kaye夹角 。位于第二破裂面与墙背之间的土楔 CBA 不沿墙背下滑，而 是附在墙背上与墙一起移动，即作用在墙背上的总压力与墙背法线的夹角 d小于外摩擦角d（图 4d）。ey的挡土墙称为坦墙，可知符合条件的坦墙适用朗肯条件，此时朗肯土压力作用在过墙踵的竖直面上。 的挡土墙称为陡墙，陡墙一般不符合朗肯条件，但在墙背倾角b j-1-1e be、填土坡角 、内摩擦角 和外摩擦角 d满足式(8-14)的关系时，墙后土体仍处于简单极限应力状态，朗肯公式仍能使用。e1 sin= (sin2 sind 1 sin -d)- (sinj 2 sinbj-b)（11）式(11)的关系一般不易满足，当墙背直立（ =0）、光滑（ d=0）、填土面水平（ =0）时，式(11)的关系得到满足。此时，直立墙背相当于上述竖直面 BB K =tan 2 (45 o -j/ 2)，与前述一致。a，a =y=45 o -j/ 2，