KV变电所整定计算书.pdf

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1、一、变电所概况一、变电所概况 *煤矿 35KV 变电所两回路电源引自南坪集 220KV 降压变电站，南坪变的 1# 主变压器容量为 150000KVA；2#主变压器容量为 120000KVA。 淮北市供电局 2014 年 6 月提供南坪 220/35kV 变电站 35kV 侧的短路电阻值： 最大运行方式下：X 0max 1.865，最小运行方式下：X 0min 2.486。 南坪至*为35KV架空线路， 导线： LGJ-120， 其中527线路 （回路） ： 12.02KM； 531 线路（回路） ：11.242KM；*煤矿变电站有两台主变压器，变压器参数： 型号 SZ9-20000/35、变

2、比35/6.3KV 、变压器短路电阻 Uk=8%，其运行方式为一 台工作，一台备用。 *煤矿高压供电简图： 电厂路 304断路器 南坪路 531断路器 35KV母线段 502断路器 600断路器 南坪路 527断路器 35KV母线段 K1 电厂路 303断路器 500断路器 501断路器 2#主变1#主变 20#进线开关 6KV母线段 联络开关 6KV母线段 K2 15#进线开关 -520中央变电所 联络开关 6KV母线段 K3 -720中央变电所 联络开关 6KV母线段 K4 6KV母线段 6KV母线段 二、二、*煤矿煤矿 35/6kV35/6kV 变电所的短路整定变电所的短路整定 基准容量

3、：S b 100MVA，已知南坪变 35KV 母线最大运行方式下： X 0max 1.865，最小运行方式下：X 0min 2.486， 则南坪变电所 35KV 母线最小短路容量 S 0min 2U 0 37103 X 0min 2.486 2 550.7MVA 则南坪变电所 35KV 母线最大短路容量 2U 0 37103 S 0max X 0max 1.865 2 734MVA 系统各电抗标么值： 1） 、南坪 220/35kV 变电站（35kV 侧） ： 最大方式：X 0 S b S 0max S b S 0min 0.136 最小方式：X 0 0.1816，选择最大电阻值作为计算依据。

4、 2） 、 南坪变至*矿 35kV 线路， 导线为 LGJ-120， 电抗为 0.379 /km, 电阻为 0.27 /km，线路长度选择最长的 12.02km，由于线路较长线路电阻较大，需要考虑， *煤矿 35KV 电源进线侧： X 1L 12.020.379 4.5556R 1L 12.020.27 3.2454 X 1 2 L R 1 2 L 5.5934X 1 X 1 X 1 S b 100 5.5934 0.4086 22U 1 37 3） 、*矿 35/6kV 变电所 20000kVA 主变 6KV 侧： X 2 U k % S b 100 0.08 0.4 S n 20 4）35

5、KV 变电所至-520 中央变电所，导线为 MYJV42-185，电抗为 0.06 /km,线 路长度选择最长的 0.9km，*矿-520 中央变电所 6KV 侧： X 3L 0.90.06 0.054 X 3 X 3L S b 100 0.054 0.1361 22U 2 6.3 5）35KV 变电所至-720 中央变电所，导线为 MYJV42-185，电抗为 0.06 /km,线路 长度选择最长的 1.1km，*矿-720 中央变电所 6KV 侧： X 4L 1.10.06 0.066 X 4 X 4L S b 100 0.066 0.1663 2U 2 6.32 6）35KV 变电所至主

6、井，导线为 MYJV 22-185，电抗为 0.06 /km,线路长度选择最 长的 0.5km，主井 6KV 侧： X 5L 0.50.06 0.03 X 5 X 5L S b 100 0.03 0.0756 2U 2 6.32 7）35KV 变电所至副井，导线为 MYJV 22-185，电抗为 0.06 /km,线路长度选择最 长的 0.3km，副井 6KV 侧： X 6L 0.30.06 0.018 X 6 X 6L S b 100 0.018 0.0454 2U 2 6.32 8）35KV 变电所至风井 6KV 配电站由电缆和架空线组成，电缆为 MYJV 22-185，电 抗为 0.06

7、 /km,电缆长度为 0.3km, 架空导线为 LGJ-240，电抗为 0.357 /km, 电阻为 0.132 /km，线路长度 2.2km，由于线路较长线路电阻较大，需要考虑线 路电阻，风井配电站 6KV 侧： X 7L 2.20.357 0.060.3 0.8034R 7L 2.20.132 0.2904 22 X 7 X 7L R 7L 0.8543 X 7 X 7 S b 100 0.8543 2.152 22U 2 6.3 9）35KV 变电所至压风机房，导线为 MYJV 22-150，电抗为 0.06 /km,线路长度选 择最长的 0.33km，压风机房 6KV 侧： X 8L

8、0.330.06 0.02 X 8 X 8L S b 100 0.02 0.0504 22U 2 6.3 10）35KV 变电所至工人村、路由电缆和架空线组成，电缆为MYJV 22-150，电 抗为 0.06 /km,电缆长度为 0.55km, 架空导线为 LGJ-120， 电抗为 0.379 /km, 电阻为 0.27 /km，线路长度 3.5km，由于线路较长线路电阻较大，需要考虑线 路电阻，工人村路 6KV 侧： X 9L 3.50.3790.060.55 1.3595R 9L 3.50.27 0.945 X 9 2 L R 9 2 L 1.656X 9 X 9 X 9 S b 100

9、1.656 4.172 2U 2 6.32 11）35KV 变电所至 6KV 配电站，导线为 MYJV 22-70，电抗为 0.072 /km,线路长 度选择最长的 0.31km，6KV 配电站 6KV 侧： X 10L 0.310.072 0.0223 X 10 X 10L S b 100 0.0223 0.0562 2U 2 6.32 11）35KV 变电所至净化水厂，导线为 MYJV 22-50，电抗为 0.075 /km,线路长度 选择最长的 0.3km，净化水厂 6KV 侧： X 11L 0.30.075 0.0225 X 11 X 11L S b 100 0.0225 0.0567

10、 2U 2 6.32 12） 35KV 变电所至矸石山由电缆和架空线组成， 电缆为 MYJV 22-70， 电抗为 0.072 /km,电缆长度为0.3km, 架空导线为LGJ-70， 电抗为0.396 /km, 电阻为0.46 /km，线路长度 1.2km，由于线路较长线路电阻较大，需要考虑线路电阻，矸 石山 6KV 侧： X 12L 1.20.3960.0720.3 0.4968R 12L 1.20.46 0.552 22 X 12 X 12L R 12L 0.7426 X 12 X 12 S b 100 0.74261.871 22U 2 6.3 13） 35KV 变电所至北风井由电缆和

11、架空线组成， 电缆为 MYJV 22-185， 电抗为 0.06 /km,电缆长度为 0.3km, 架空导线为 LGJ-240，电抗为 0.357 /km, 电阻为 0.132 /km， 线路长度 7.8km， 由于线路较长线路电阻较大， 需要考虑线路电阻， 北风井 6KV 侧： X 13L 7.80.357 0.060.3 2.8026R 13L 7.80.132 1.0296 22 X 13 X 13L R 13L 2.986 X 13 X 13 S b 100 2.986 7.523 22U 2 6.3 14） 35KV变电所至办公楼， 导线为MYJV 22-50， 电抗为0.075 /

12、km,线路长度0.2km， 办公楼 6KV 侧： X 14L 0.20.075 0.015 X 14 X 14L S b 100 0.015 0.0378 2U 2 6.32 15）35KV 变电所至强排车间，导线为 MYJV22-185，电抗为 0.06/km,线路长度 0.3km，强排车间 6KV 侧： X 15L 0.30.06 0.018 X 15 X 15L S b 100 0.018 0.0454 2U 2 6.32 等值电路图： 1） 计算 K1 点（35KV 变电所 35KV 全桥母线）的短路电流和短路容量 K1 点短路时的总电抗标么值： X 1d X 0 X 1 0.1816

13、0.4086 0.5902 K1 点的短路电流和短路容量计算如下： K1 点的基准电流：I d S b 3U d 100 1.56KA 337 3 K1 点的三相短路电流：I K1 I dK1 I d I d 2.643KA X 1d K1 点的两相短路电流：I K1 2 3 I K1 2.298KA 1.15 3 K1 点的三相短路容量：S K1 S K1 100 169.4MVA X 1d 0.5144 2） 计算 K2 点（35KV 变电所 6KV 母线）的短路电流和短路容量 K2 点短路时的总电抗标么值： X 2d X 0 X 1 X 2 0.1816 0.4086 0.4 0.990

14、2 K2 点的短路电流和短路容量计算如下： K2 点的基准电流：I d S b 3U d 100 8.748KA 36.3 3 K2 点的三相短路电流：I K2 I dK 2 I d I d 8.834KA X 2d K2 点的两相短路电流：I K2 2 3 I K2 7.682KA 1.15 3 K2 点的三相短路容量：S K2 S K2 100 101MVA X 2d 0.9902 3） 计算 K3 点（-520 中央变电所 6KV 母线）的短路电流和短路容量 K3 点短路时的总电抗标么值： X 3d X 0 X 1 X 2 X 3 0.1816 0.4086 0.40.13611.126

15、3 K3 点的短路电流和短路容量计算如下： K3 点的基准电流：I d S b 3U d 100 8.748KA 36.3 3 K3 点的三相短路电流：I K3 I dK 3 I d I d 7.767KA X 3d K3 点的两相短路电流：I K3 2 3 I K3 6.754KA 1.15 3 K3 点的三相短路容量：S K3 S K3 100 88.78MVA X 3d 1.1263 4） 计算 K4 点（-720 中央变电所 6KV 母线）的短路电流和短路容量 K4 点短路时的总电抗标么值： X 4d X 0 X 1 X 2 X 4 0.1816 0.4086 0.40.1663 1.

16、1565 K4 点的短路电流和短路容量计算如下： K4 点的基准电流：I d S b 3U d 100 8.748KA 36.3 3 K4 点的三相短路电流：I K4 I dK4 I d I d 7.564KA X 4d K4 点的两相短路电流：I K4 2 3 I K4 6.578KA 1.15 3 K4 点的三相短路容量：S K4 S K4 100 86.46MVA X 4d 1.1565 5） 计算 K5 点（主井 6KV 母线）的短路电流和短路容量 K5 点短路时的总电抗标么值： X 5d X 0 X 1 X 2 X 5 0.1816 0.4086 0.40.0756 1.0658 K

17、5 点的短路电流和短路容量计算如下： K5 点的基准电流：I d S b 3U d 100 8.748KA 36.3 3 K5 点的三相短路电流：I K5 I dK5 I d I d8.208KA X 5d K5 点的两相短路电流：I K5 2 3 I K5 7.701KA 1.15 3 K5 点的三相短路容量：S K5 S K5 100 93.83MVA X 5d 1.0658 6） 计算 K6 点（副井 6KV 母线）的短路电流和短路容量 K6 点短路时的总电抗标么值： X 6d X 0 X 1 X 2 X 6 0.1816 0.4086 0.40.0454 1.0356 K6 点的短路电

18、流和短路容量计算如下： K6 点的基准电流：I d S b 3U d 100 8.748KA 36.3 3 K6 点的三相短路电流：I K6 I dK6 I d I d8.447KA X 6d K6 点的两相短路电流：I K6 2 3 I K68.157KA 1.15 3 K6 点的三相短路容量：S K6 S K6 100 96.56MVA X 6d 1.0356 7） 计算 K7 点（风井 6KV 配电站 6KV 母线）的短路电流和短路容量 K7 点短路时的总电抗标么值： X 7d X 0 X 1 X 2 X 7 0.1816 0.4086 0.4 2.152 3.1422 K7 点的短路电

19、流和短路容量计算如下： K7 点的基准电流：I d S b 3U d 100 8.748KA 36.3 3 K7 点的三相短路电流：I K7 I dK7 I d I d 2.784KA X 7d K7 点的两相短路电流：I K7 2 3 I K7 2.421KA 1.15 3 K7 点的三相短路容量：S K7 S K7 100 31.82MVA X 7d 3.1422 8） 计算 K8 点（压风机房 6KV 母线）的短路电流和短路容量 K8 点短路时的总电抗标么值： X 8d X 0 X 1 X 2 X 8 0.1816 0.4086 0.40.0504 1.0406 K8 点的短路电流和短路

20、容量计算如下： K8 点的基准电流：I d S b 3U d 100 8.748KA 36.3 3 K8 点的三相短路电流：I K8 I dK8 I d I d8.407KA X 8d K8 点的两相短路电流：I K8 2 3 I K8 7.310KA 1.15 3 K8 点的三相短路容量：S K8 S K8 100 96.1MVA X 8d 1.0406 9） 计算 K9 点（工人村、路线路末端）的短路电流和短路容量 K9 点短路时的总电抗标么值： X 9d X 0 X 1 X 2 X 9 0.18160.40860.4 4.172 5.1622 K9 点的短路电流和短路容量计算如下： K9

21、 点的基准电流：I d S b 3U d 100 8.748KA 36.3 3 K9 点的三相短路电流：I K9 I dK9 I d I d1.695KA X 9d K9 点的两相短路电流：I K9 2 3 I K91.474KA 1.15 3 K9 点的三相短路容量：S K9 S K9 100 19.37MVA X 9d 5.1622 10）计算 K10 点（地面 6KV 变电所 6KV 母线）的短路电流和短路容量 K10 点短路时的总电抗标么值： X 10d X 0 X 1 X 2 X 10 0.1816 0.4086 0.40.0562 1.0464 K10 点的短路电流和短路容量计算如

22、下： K10 点的基准电流：I d S b 3U d 100 8.748KA 36.3 3 K10 点的三相短路电流：I K10 I dK10 I d I d8.36KA X 10d K10 点的两相短路电流：I K10 2 3 I K10 7.27KA 1.15 3 K10 点的三相短路容量：S K10 S K10 100 95.57MVA X 10d 1.0464 11）计算 K11 点（净化水厂线路末端）的短路电流和短路容量 K11 点短路时的总电抗标么值： X 11d X 0 X 1 X 2 X 11 0.1816 0.4086 0.40.0567 1.0469 K11 点的短路电流和

23、短路容量计算如下： K11 点的基准电流：I d S b 3U d 100 8.748KA 36.3 3 K11 点的三相短路电流：I K11 I dK11 I d I d8.356KA X 11d K11 点的两相短路电流：I K11 2 3 I K11 7.266KA 1.15 3 K11 点的三相短路容量：S K11 S K11 100 95.52MVA X 11d 1.0469 12）计算 K12 点（矸石山线路末端）的短路电流和短路容量 K12 点短路时的总电抗标么值： X 12d X 0 X 1 X 2 X 12 0.1816 0.4086 0.41.871 2.8612 K12

24、点的短路电流和短路容量计算如下： K12 点的基准电流：I d S b 3U d 100 8.748KA 36.3 3 K12 点的三相短路电流：I K12 I dK12 I d I d 3.057KA X 12d K12 点的两相短路电流：I K12 2 3 I K12 2.659KA 1.15 3 K12 点的三相短路容量：S K12 S K12 100 34.95MVA X 12d 2.8612 13）计算 K13 点（北风井 6KV 变电所 6KV 母线）的短路电流和短路容量 K13 点短路时的总电抗标么值： X 13d X 0 X 1 X 2 X 13 0.1816 0.4086 0

25、.47.543 8.5332 K13 点的短路电流和短路容量计算如下： K13 点的基准电流：I d S b 3U d 100 8.748KA 36.3 3 K13 点的三相短路电流：I K13 I dK13 I d I d1.025KA X 13d K13 点的两相短路电流：I K13 2 3 I K13 0.891KA 1.15 3 K13 点的三相短路容量：S K13 S K13 100 11.72MVA X 13d 8.5332 14）计算 K14 点（办公楼箱变 6KV 电源侧）的短路电流和短路容量 K14 点短路时的总电抗标么值： X 14d X 0 X 1 X 2 X 14 0.

26、1816 0.4086 0.40.0378 1.028 K14 点的短路电流和短路容量计算如下： K14 点的基准电流：I d S b 3U d 100 8.748KA 36.3 I K14 点的三相短路电流：I 3 K14 I dK14 I d d X 8.51KA 14d K14 点的两相短路电流：I 2 3 K14 I K14 1.15 7.4KA K14 点的三相短路容量：S314 K14 S K X 100 97.28MVA 14d 1.028 15）计算 K15 点（地面强排车间 6KV 母线）的短路电流和短路容量 K15 点短路时的总电抗标么值： X 15d X 0 X 1 X

27、2 X 15 0.1816 0.4086 0.40.0454 1.0356 K15 点的短路电流和短路容量计算如下： K15 点的基准电流：I S b d 3U 100 36.3 8.748KA d K15 点的三相短路电流：I 3 K15 I dK15 Id d I X 8.45KA 15d K15 点的两相短路电流：I 3 2 15 K15 I K 1.15 7.345KA K15 点的三相短路容量：S3K15 K15 S X 100 96.56MVA 15d 1.0356 三、6KV 高压开关柜保护整定 （1）6KV 进线柜保护整定 1） 、进线电源柜（15#高压柜，2500/5） （1

28、）电流速断保护计算： 已知 1#变压器容量：S 20000KVA ,其中最大负荷为抽风机电动机，功率 2000KW，采用软启动方式启动，启动电流 800A。 I .4 op 1 n I st.max K x I e 1.4 500 800180000.115 8A TA 取 8.9A（折算到互感器一次侧为 4450A）,动作时限为 1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下，35KV 变电所 6KV 母线的两相短路电流为 2 I K 2 7.682KA K sen 2 I K 7682 21.721.5，合格 I op n TA 8.9500 （2）过电流保护计算： 已知

29、1#变压器容量：S 20000KVA 变压器二次侧额定电流为：I nm 20000 2300A 36.30.8 I OP K rel I nm 1.052300 5.08 K re n TA 0.95500 取 5.1A（折算到互感器一次侧为 2550A） 。 2） 、进线电源柜（20#高压柜，2500/5） （1）电流速断保护计算： 已知 2#变压器容量：S 20000KVA ,其中最大负荷为抽风机电动机，功率 2000KW，采用软启动方式启动，启动电流 800A。 I op 1.4 I st.max K x I e 1.4 800180000.115 8A n TA 500 取 8.9A（

30、折算到互感器一次侧为 4450A）,动作时限为 1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下，35KV 变电所 6KV 母线的两相短路电流为 2 I K 2 7.682KA K sen 2 I K 7682 21.721.5，合格 I op n TA 8.9500 （2）过电流保护计算： 已知 2#变压器容量：S 20000KVA 变压器二次侧额定电流为：I nm 20000 36.3 2300A I OP K rel I nm 1.052300 5.08 K re n TA 0.95500 取 5.1A（折算到互感器一次侧为 2550A） 。 （2）6KV 出线柜保护整定

31、1） 、下井馈电柜（17#高压柜，500/5） 地面共有 4 根电缆向-520 中央变电所供电，6KV 母线分段运行，每两根电缆 向所在母线段供电。-520 变电所目前采取、进线柜为段母线进线柜， 、 进线柜为段母线进线柜,两段母线进线柜必须能够负担全段母线的负 荷。 （1）电流速断保护计算： 根据-520 整定计算书，已知负荷：S 15032KVA 最大负荷为-520 泵房水泵电机，功率 1120KW，额定电流 130A。 I op 1.4 I st.max K X I e 1.4 51300.5139120.115 21A n TA 100 取 30A（折算到互感器一次侧为 3000A）,

32、动作时限为 0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下，-520 中央变电所 6KV 母线的两相短路电流为 2 I K3 6.754KA sen K 2 I K 6754 3 2.251.5，合格 I op n TA 30100 （2）过电流保护计算： -520 中央变电所长时负荷电流：I nm K x P 3U N 0.515032 36.3 688.8A -520 中央变电所进线电缆为 4 根、每两根并用为同一段母线供电，单根电缆 负荷电流为总电流的一半，下井路过负荷电流整定为： I OP 1K rel I nm 11.05688.8 4.17 2K re n TA

33、 20.95100 取 11A（折算到互感器一次侧为 1100A） 。 2） 、下井馈电柜（19#高压柜，500/5） 地面共有 4 根电缆向-520 中央变电所供电，6KV 母线分段运行，每两根电缆 向所在母线段供电。-520 变电所目前采取、进线柜为段母线进线柜， 、 进线柜为段母线进线柜,两段母线进线柜必须能够负担全段母线的负 荷。 （1）电流速断保护计算： 根据-520 整定计算书，已知负荷：S 15032KVA 最大负荷为-520 泵房水泵电机，功率 1120KW，额定电流 130A。 I op 1.4 I st.max K X I e 1.4 51300.5139120.115 2

34、1A n TA 100 取 30A（折算到互感器一次侧为 3000A）,动作时限为 0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下，-520 中央变电所 6KV 母线的两相短路电流为 2 I K3 6.754KA K sen 2 I K 6754 3 2.251.5，合格 I op n TA 30100 （2）过电流保护计算： -520 中央变电所长时负荷电流：I nm K x P 3U N 0.515032 688.8A 36.3 -520 中央变电所进线电缆为 4 根、每两根并用为同一段母线供电，单根电缆 负荷电流为总电流的一半，下井路过负荷电流整定为： I OP 1K

35、 rel I nm 11.05688.8 4.17 2K re n TA 20.95100 取 11A（折算到互感器一次侧为 1100A） 。 3） 、下井馈电柜（10#高压柜，600/5） 地面共有 4 根电缆向-520 中央变电所供电，6KV 母线分段运行，每两根电缆 向所在母线段供电。-520 变电所目前采取、进线柜为段母线进线柜， 、 进线柜为段母线进线柜,两段母线进线柜必须能够负担全段母线的负 荷。 （1）电流速断保护计算： 根据-520 整定计算书，已知负荷：S 15032KVA 最大负荷为-520 泵房水泵电机，功率 1120KW，额定电流 130A。 I op 1.4 I st

36、.max K X I e 1.4 51300.5139120.11517.5A n TA 120 取 30A（折算到互感器一次侧为 3600A）,动作时限为 0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下，-520 中央变电所 6KV 母线的两相短路电流为 2 I K3 6.754KA sen K 2 I K 6754 31.881.5，合格 I op n TA 30120 （2）过电流保护计算： -520 中央变电所长时负荷电流：I nm K x P 3U N 0.515032 688.8A 36.3 -520 中央变电所进线电缆为 4 根、每两根并用为同一段母线供电，单

37、根电缆 负荷电流为总电流的一半，下井路过负荷电流整定为： I OP 1K rel I nm 11.05688.8 3.48 2K re n TA 20.95120 取 11A（折算到互感器一次侧为 1320A） 。 4） 、下井馈电柜（40#高压柜，600/5） 地面共有 4 根电缆向-520 中央变电所供电，6KV 母线分段运行，每两根电缆 向所在母线段供电。-520 变电所目前采取、进线柜为段母线进线柜， 、 进线柜为段母线进线柜,两段母线进线柜必须能够负担全段母线的负 荷。 （1）电流速断保护计算： 根据-520 整定计算书，已知负荷：S 15032KVA 最大负荷为-520 泵房水泵电

38、机，功率 1120KW，额定电流 130A。 I op 1.4 I st.max K X I e 1.4 51300.5139120.11517.5A n TA 120 取 30A（折算到互感器一次侧为 3600A）,动作时限为 0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下，-520 中央变电所 6KV 母线的两相短路电流为 2 I K3 6.754KA sen K 2 I K 6754 31.881.5，合格 I op n TA 30120 （2）过电流保护计算： -520 中央变电所长时负荷电流：I nm K x P 3U N 0.515032 688.8A 36.3

39、 -520 中央变电所进线电缆为 4 根、每两根并用为同一段母线供电，单根电缆 负荷电流为总电流的一半，下井路过负荷电流整定为： I OP 1K rel I nm 11.05688.8 3.48 2K re n TA 20.95120 取 11A（折算到互感器一次侧为 1320A） 。 5） 、-720 中央变电所路馈电柜（27#高压柜，600/5） （1）电流速断保护计算： 根据-720 整定计算书，已知负荷：S 7737KVA 最大负荷为-720 泵房水泵电机，功率 500KW，额定电流 57.5A。 I op 1.4 I st.max K X I e 1.4 657.50.672370.

40、115 9.9A n TA 120 取 30A（折算到互感器一次侧为 3600A）,动作时限为 0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下，-720 中央变电所 6KV 母线的两相短路电流为 2 I K 4 6.578KA sen K 2 I K 6578 41.831.5，合格 I op n TA 30120 （2）过电流保护计算： -720 中央变电所最大工作电流：I nm I OP K x P 3U N 0.67737 425.4A 36.3 K rel I nm 1.05425.4 3.9 K re n TA 0.95120 取 11A（折算到互感器一次侧为 1

41、320A） 。 6） 、-720 中央变电所路馈电柜（18#高压柜，500/5） （1）电流速断保护计算： 根据-720 整定计算书，已知负荷：S 7737KVA 最大负荷为-720 泵房水泵电机，功率 500KW，额定电流 57.5A。 I op 1.4 I st.max K X I e 1.4 657.50.672370.11511.8A n TA 100 取 30A（折算到互感器一次侧为 3000A）,动作时限为 0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下，-720 中央变电所 6KV 母线的两相短路电流为 2 I K 4 6.578KA K sen 2 I K

42、6578 4 2.191.5，合格 I op n TA 30100 （2）过电流保护计算： -720 中央变电所最大工作电流：I nm K x P 3U N 0.67737 425.4A 36.3 I OP K rel I nm 1.05425.4 4.7 K re n TA 0.95100 取 11A（折算到互感器一次侧为 1100A） 。 7） 、主井路馈电柜（39#高压柜，400/5） （1）电流速断保护计算： 已知主井负荷：S 2000KVA 主井主电机额定电流：I nm I op K rel K st I nm 1.56183.3 20.6A n TA 80 K x P 3U N 1

43、2000 183.3A 36.3 取 38A（折算到互感器一次侧为 3040A）,动作时限为 0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 2 已知最小运行方式下，主井 6KV 母线的两相短路电流为：I K5 7.701KA sen K 2 I K 7701 5 2.531.5，合格 I op n TA 3880 （2）过电流保护计算： I OP K rel I nm 1.05183.3 2.53 K re n TA 0.9580 取 20A（折算到互感器一次侧为 1600A） 。 8） 、主井路馈电柜（8#高压柜，400/5） （1）电流速断保护计算： 已知主井负荷：S 2000KVA 主

44、井主电机额定电流：I nm I op K rel K st I nm 1.56183.3 20.6A n TA 80 K x P 3U N 12000 183.3A 36.3 取 38A（折算到互感器一次侧为 3040A）,动作时限为 0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 2 已知最小运行方式下，主井 6KV 母线的两相短路电流为：I K5 7.701KA sen K 2 I K 7701 5 2.531.5，合格 I op n TA 3880 （2）过电流保护计算： I OP K rel I nm 1.05183.3 2.53 K re n TA 0.9580 取 20A（折算到互

45、感器一次侧为 1600A） 。 9） 、副井路馈电柜（31#高压柜，300/5） （1）电流速断保护计算： 已知副井负荷：S 1630KVA 副井主电机电流：I nm I op K x P 3U N 11630 36.3 149.4A K rel K st I nm 1.56149.4 22.4A n TA 60 取 50A（折算到互感器一次侧为 3000A）,动作时限为 0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 2 已知最小运行方式下，副井 6KV 母线的两相短路电流为：I K6 8.157KA sen K 2 I K 8157 6 2.721.5，合格 I op n TA 5060

46、（2）过电流保护计算： I OP K rel I nm 1.05149.4 2.75 K re n TA 0.9560 取 25A（折算到互感器一次侧为 1500A） 。 10） 、副井路馈电柜（38#高压柜，300/5） （1）电流速断保护计算： 已知副井负荷：S 1630KVA 副井主电机电流：I nm I op K x P 3U N 11630 36.3 149.4A K rel K st I nm 1.56149.4 22.4A n TA 60 取 50A（折算到互感器一次侧为 3000A）,动作时限为 0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 2 已知最小运行方式下，副井 6K

47、V 母线的两相短路电流为：I K6 8.157KA sen K 2 I K 8157 6 2.721.5，合格 I op n TA 5060 （2）过电流保护计算： I OP K rel I nm 1.05149.4 2.75 K re n TA 0.9560 取 25A（折算到互感器一次侧为 1500A） 。 11） 、风井配电站路馈电柜（5#高压柜，800/5） （1）电流速断保护计算： 最大启动电机为抽风机电机，电机额定电流为 231A,采用软启动方式启动电 流 800A。 I op K rel I stmax KxI e 1.48000.631940.115 8.9 n TA 160

48、取 10A（折算到互感器一次侧为 1600A）,动作时限为 0.1S。 2 已知最小运行方式下，风井 6KV 母线的两相短路电流为：I K7 2.421KA 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 K sen 2 I K 2421 71.511.5，合格 I op n TA 10160 （2）过电流保护计算： 已知风井负荷：S 5194KVA 风井最大工作电流：I nm I OP K x P 3U N 0.65194 36.3 285.6A K rel I nm 1.05285.6 1.97 K re n TA 0.95160 取 6A（折算到互感器一次侧为 960A） 。 12） 、风井配电站路馈电柜（4#高压柜，800/5） （1）电流速断保护计算： 最大启动电机为抽风机电机，电机额定电流为 231A,采用软启动方式启动电 流 800A。 I op K rel I stmax KxI e 1.48000.631940.11