转换层框支梁施工方案.docx

1、转换层框支架施工方案XX工程公司年月日一、工程概况工程五层以上结构采用钢筋碎剪力墙结构，五层以下钢筋碎框支剪力墙结构，在五层设置结构转换层，标高为21.2m,层高6.65m,楼板厚度除了注明外均为200mm,框支梁断面：600X1800,800X1800,800800,500X900等，框支梁主筋主要采用三级钢筋：32、28、25o碎强度等级：五层梁板、四层框架柱子均为C40。二、编制依据1.碎结构工程施工质量验收规范GB50204-20022.硅结构设计规范GB50010-20023.建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20014.带肋钢筋套筒挤压连接技术规程JGJ108965.带肋

2、钢筋套筒挤压连接技术及验收规程YB9250936.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20017.工程测量规范GB50026938.建筑施工安全检查标准JGJ59999.工程施工组织设计10.工程施工图纸11.公司技术装备、工程特点和施工现场实际情况。三、施工总体布署L现场施工时，为确保结构安全，四层梁板模板及支架不拆除，五层梁板荷载及施工荷载由四层及三层梁板共同承担。同时，在二层楼面局部加固截面较大框支梁下部位的三层梁板。2 .四层楼面浇筑碎后放线确定框支梁的位置，四层墙、柱模板支设完毕锚入梁面筋，先浇四层墙柱碎至梁底或板底，再浇筑五层梁板碎。3 .框支梁、板支撑主要采用搭设满

3、堂钢管脚手架作为模板支架。4 .避免梁柱纵筋在接头处钢筋层数太多、密度过大影响碎浇筑质量，梁、板钢筋尽可能贯通。5 .四层柱子施工时，必须把斜撑的钢筋锚入柱子内，才能浇筑柱子碎。四、工艺流程斜撑钢筋的锚固一浇筑三层墙柱碎一四层楼板施工一四层碎楼面放线（框支梁位、梁筋线）一搭支撑梁面筋架子、绑扎墙柱钢筋一引测至支撑架上梁位、梁筋线一按线摆放梁面第一排筋一调整柱筋满足框支梁排距一支剪力墙、柱模板一固定柱筋间距一复查梁筋位置、标高一浇筑四层墙、柱碎一支梁底板一绑扎梁筋一支梁侧板、平台板一绑扎板筋一放上部剪力墙线（四层楼板小横杆先松后、再提紧）一插上部剪力墙筋一复查插筋位置（检查梁板支撑系统）一隐蔽验

4、收一浇筑碎五.施工准备1 .技术准备转换层的施工图纸及配套的图集认真理解，碎配合比申请，框支梁钢筋的绑扎顺序，钢筋保护层的保证措施，大梁梁底的清洗措施，大体积碎的浇筑，碎的养护措施，应采取措施确保所有剪力墙插筋的施工质量，安装的预埋、预留及时给予配合，垫块采用钢筋垫块。本工程钢套筒挤压接头要求达到A级性能要求。碎浇灌是在夜间施工时，浇灌碎之前办好一切手续，噪音申请需经过环保局批准。控制好碎的配合比，尽量降低水化热高峰值。2 .准备好充足的人力、材料及机械设备，保证转换层的施工进度和施工质量。3 .转换层总的施工进度时间为30天。六、钢筋工程（一）一般规定：1 .本工程框支层框架抗震等级为一级，

5、框支梁钢筋直径比较大，主筋采用三级钢筋,规格为：32、28、25;梁箍筋：8、10、12、14；腰筋：16、18；拉筋：12;板筋为中14150,钢筋应有出厂质量证明书或检验报告，进场时应按炉批号及直径分批检验，合格后才准用。2 .框支梁纵筋接头采用冷挤压连接，同一截面内接头钢筋截面面积不应超过全部纵筋截面面积的50%,相邻接头间距不应小于40d,接头位置应避开墙体开洞位置。3 .梁高不小于1500的框支梁，其梁侧两侧设04-50的钢丝网，等截面梁相交底筋中有一个方向的保护层大于50三时，梁底设04-50的钢丝网。4 .本工程框支梁根据四层结构布置图，四层梁、板配筋图等图纸，碎施工图平面整体表

6、示方法制图规则和构造详图（OOGIOI）及结构总说明。5 .本层墙、柱施工缝，有框支梁梁腋的留设在梁腋底，浇墙、柱碎前，应将框支梁面筋锚入墙柱内。按线摆放梁面筋，保证框支梁筋的排列，适当调整柱筋间距。框支梁面筋承重支架示意图。（二）钢筋锚固：1. 框支梁的锚固：柱支座W1500时按OOGl（H施工，柱支座1500时，底筋伸入LaE,面筋伸入100O并下弯，下弯长度按OOGl（H要求。框支梁（KZL）面筋的锚固长度40d从梁底算起，二排钢筋伸出支座的长度按OOGl（H示意。以框支梁为支座的框支梁，其面筋伸至支座端且下弯LaEo底筋的锚固长度Md从柱边算起,水平段伸至梁纵筋弯钩段内侧且三0.45L

7、aEo2. 所有腰筋均应锚入支座LaEo框支梁示意图框支柱钢筋锚固长度：水平段长度200修改为LaE;中柱支座时，可以锚入梁内的钢筋则可直接向柱外弯入梁内，不必向内弯；框支柱在上部剪力墙范围内的纵向钢筋应伸入上层剪力墙楼板底。3. 板筋的施工：底筋锚入梁内并伸过中心线不得小于5d,支座长时为15d,面筋尽可能连通，如需搭接在一个截面不应大于25%,板底筋支承于核心筒400厚时，须伸至支座端下弯IOdo（三）钢筋机械连接1.框支梁纵向钢筋不宜有接头，如需接头，采用冷挤压连接，同一截面内接头钢筋截面不应超过全部纵筋截面面积的50%,相邻接头的接头间距不应水于40do接头位置应避开墙体开洞位置。（四

8、框支梁筋施工1 .二层柱子施工时锚入斜撑的钢筋，三层墙、柱施工缝留设在框支梁底或梁腋底,浇剪力墙、柱碎前，沿框支梁、框架梁纵向搭设框支梁面筋承重架，以承重架小横杆按梁面标高控制面筋标高，将面筋按三层板面梁线和钢筋线排列均匀锚入柱内，并与承重架小横杆绑扎牢固。框支梁面筋承重架示意图2 .面筋直径、规格、数量、位置、标高复核无误后方可浇筑墙、柱碎3 .框支梁穿铁顺序：框支梁模板支设完毕，检查合格后即可绑扎梁钢筋，穿铁顺序确定如下：总的方向是先施工东西方向再施工南北方向，板筋同梁的施工方向。保证南北方向的梁高，与之相交梁加大梁保护层厚度。在梁支座处，应注意纵横方向梁筋相交处，控制梁面标高，并应预留

9、板筋位置及保护层厚度。详见框支梁平面布置示意图4 .钢筋间距、排距的控制：钢筋间距根据设计图纸，用粉笔划线每根钢筋的正确位置，按线绑扎牢固。钢筋排距用同梁宽及梁筋直径的短筋垫铁控制，间距不大于2000o5 .保护层的控制：由于框支梁的钢筋比较密，直径大，普通的垫块容易被压碎，采用与保护层厚度相应直径的钢筋作为垫块，下部焊一块5X60X60的铁块，面刷防锈漆二遍，框支梁加设直径1618的钢筋内撑，两端焊一块60X60X3的铁板，面刷防锈漆二遍。6 .上部结构钢筋插设：框支柱部分纵筋延伸到上层剪力墙楼板底，能通则通，四、五层剪力墙属于加强区，直径大于22的搭接接头错开500o平台模板支设好后，应在

10、木模上弹出轴线并引测到插筋位置作为控制线。待钢筋施工完毕后，于控制线位置焊接不小于14的通长限位钢筋，然后根据设计要求插设上部结构的钢筋并固定。其次墙中的暗柱纵筋在其上部应用箍筋临时绑扎固定好，墙的纵筋在两侧也应用通长水平筋临时绑扎固定。（五）钢筋隐蔽验收钢筋绑扎安装完毕后，应对钢筋安装质量组织检查验收，并对钢筋绑扎分项工程和钢筋焊接分项工程质量进行评定，评定符合要求后，报请监理、建设单位、设计单位、质检单位进行验收。钢筋工程必须经验收合格后，才能进行下道工序施工。七、模板工程（一）模板体系的设计1 .三层剪力墙、柱采用大模板和散拼散拆相结合的施工工艺，因本层框支梁截面高,应严格控制碎的浇筑高

11、度，有梁腋处墙、柱施工缝留在梁腋处，有梁处墙、柱施工缝留在梁底，其余剪力墙留在板底。2 .四层梁板模板工程材料采用：915183018胶合板，40X85刨防，100X100木防，巾48X3.5架管、直角扣件、对接扣件、旋转扣件、钢顶撑。3 .框支梁支撑系统(二)梁模及其支撑计算：以700X2000为框支梁最大截面为计算单元，验算如下：1 .底模承受荷载自重：0.700.058=0.041KNM碎自重：0.7X2.0X24=33.6KNM板筋重量：0.28KNM梁筋重量：主筋巾32：52根3.22KNM腰筋：巾16：30根0.43KNM箍筋：巾161.16KNM拉筋：巾120.96KNM=5.8

12、01KNM振捣碎产生的荷载标准值：21.1=2.2KNM施工时活荷载：2KNM恒荷载系数：L2活荷载系数：1.4总纵向荷载设计值：G=(0.041+33.6+0.28+5.801)X1.2+2.2+2.01.4=53.55KNM2.梁底模计算：采用915X1830X18胶合板，按连续五跨梁计算，底模以横向木防为支座，查表得:Km=-0.105Kv=-0.606Kf=0.644查得胶合板的抗弯强度f=30Nmm2,抗剪强度fv=2Nmm2Mmax=Kg,L2=0.10553.550.062=0.02KN.mV=Kvg,L=0.60653.550.06=1.95KNW=bh26=7001826=3

13、7800m36=MW=0.02XlO637800=0.53Nmm2f=30Nmm2=3v(2bh)=31.95IO3(270018)=0.23Nmm2fv=2Nmm2I=bh212=70018312=18900mm3挠度f=Kfg4(100EI)=53.556040.644(1001049l8900)=0.003mmf=60250=0.24mm满足要求3.梁底横向木杨(40X85X2000)验算木防以支架横杆为支座，跨度600,设横向11根木防100,按五跨连接梁计算。框支梁自重：g=53.55KNm(前面已计算)梁底木防：0.040.0851126.26=0.51KNm梁侧模板：2.0X2X

14、0.058=0.232KNm梁侧板木防及架管：202.50.040.0856.86+20X0.077=2.706KNm荷载设计值：g合=g+(0.51+0.232+2.706)1.2=57.68KNm(2)受力计算：采用松木，抗弯强度f=17Nmm2,顺纹抗剪强度fv=1.6Nmm2查表得：Km=-0.105,Kv=-0.606Mmax=KmgL2=0.10557.680.62=2.18KN.mV=KvgL=0.60657.680.6=20.97KNWx=bh26=408526=48166.67mm3。=MmaxWx=2.18XlO6(11X48166.67)=4.IlNmm2f=17Nmm2

15、3V(2bh)=324.6103(ll24085)=0.84Nmm2fv=1.6Nmm2Kf=0.644I=bh312=2047083.33mm4挠度f=Kfg,L4(100EI)=0.64457.686004(11100IO4X2047083.33)=0.21mmf=600250=2.4mm满足要求4 .小横杆验算:按3跨简支梁计算，扣件接点间于刚接和较接之间，计算偏于安全。小横杆上承受梁底40X85木防，木防间距100,可近似认为横杆所受力为均布荷载。(1) 承载力、刚度验算查结构建筑静力计算手册得Km=-O.lKv=0.6Kf=0.677Mmax=KmgL2=0.1057.680.60

16、2=2.076KNmV=KvgL=0.657.680.60=20.76KN=MWn=2.076XIO6(35.08IO3)=136.22Nmmf=215Nmm2T=VAn=20.76IO3489=42.45Nmmfv=125Nmm2F=0.677PL4100EI=0.67757.686004(1002.1105312.19104)=0.66mm=f=600250=2.4mm满足要求5 .立柱计算：立柱计算高度L=1500,i=0.35(d+D)2=0.35(41+48)2=15.58mm=Li=150015.58=96.28查钢结构设计规范得稳定系数=0.588(b)荷载N=57.680.60

17、45=15.57KN=15.57IO30.588489=18.72Nmm2f=215=126.42Nmm2满足要求6 .扣件抗滑力计算根据钢管脚手架(JGJI30-2001)单个扣件抗滑力为10KN,因此采用双扣件形式，二个扣件抗滑力20KN大于实际承载力18.72KN,满足要求。7 .梁侧模板的计算以KZLl6(1)(700X2000)为计算单元(1) 梁侧板侧压力F=cH=252.0=50KNm2F=O.22cto002V12=0.222551.21.15112=37.95KNm2F一新浇混凝土时对模板最大侧压力c一混凝土重力密度(KNm3)取c=25KNM3to混凝土初凝时间，取to=

18、5hV一混凝土浇筑速度(mh),取V=Imh1外加剂影响修正系数,取I.22一塌落度修正系数，取2二1.15H一硅侧压力计算位置处至新浇筑硅顶面总高度(M)，取H=2,0m取式中较小值F=37.95KNm21.2=45.54KNm2(2)侧板承载力计算：竖向木防(40X85)300,侧板按五跨连续梁计算g=45.54l=45.54KNmKm=-0.105,Kv=-0.606M=KmgL2=0.10545.540.32=0.43KN.MV=KvgL=0.60645.54X0.3=8.28KNW=bh26=10001826=54000mm3=MW=0.4310654000=7.97Nmm2f=30

19、Nmm2=V2bh=3X8.28IO32100018=0.69Nmm2fv=2Nmm2符合要求8.梁侧模肋(40X85木防)计算肋以中48X3.5钢管围枪为支座，木防300,跨度为450,两端悬挑三跨连续梁。(2)承载力验算，未考虑两端悬臂有利减小支座负弯距，更便于安全。g=45.540.3=13.66KNmm=-0.10Kv=-0.60M=KmgL2=0.113.660.452=0.28KN.MV=KvgL=0.60613.660.45=3.73KNW=bh26=408526=48166.7mm3=MW=0.28IO6(248166.7)mm3=2.91Nmm2fw=17Nmm3=V2bh=

20、33.73103240852=0.27mm2fv=l.6Nmm符合要求9 .梁侧模钢管(2483.5)围梁计算钢管围枪以螺栓(巾12、600X450)为支座，按集中荷载五跨连续梁计算:(1)承载力计算p=0.600.4545.54=12.30KN查表得系数：Km=-0.171,Kv=-0.658,Kf=1.097钢管截面系数：Wn=5.08103mm3A=489mm2I=12.19104mm4E=2.1IO5Nmm2M=KmpL=0.17112.300.6=1.26KN.mV=Kvp=0.65820.49=8.09KNW=bh26=408526=48166.7mm3=MWn=1.26106(2

21、5.08103)mm3=124.02Nmm2f=215Nmm2T=VA=8.09IO3489=16.54Nmmfv=125Nmm2F=1.097PL3100EI=1.09712.3IO36003(21002.1IO512.19104)=0.57mmf=450250=2.4mm符合要求10 .对拉螺栓计算巾12螺栓间距为：600X450拉力F=45.540.60.45=12.29KN,A=113mm2=FA=12.29103113=108.81Nmm2f=215Nmm2符合要求(三)三层梁承载力计算：一验算1-7交I-A轴400X700梁承载力1.取计算单元2.荷载计算(1)四层梁板KZL16(

22、1):57.688.4=483.84KN(设计值)墙插筋：5.95KN模板及支架：24.73KN楼板模板：8.40.70.5=2.94KN模板支架：21.789KN振捣碎时产生的荷载：8.40.72=11.76KN荷载值gl=483.84+(5.95+24.73)1.2+11.761.4=537.12KN(2)三层梁板KL43(1)碎：0.40.78.424=56.45KN钢筋:梁筋:2.776KN板筋：O.88KN合计：g2=56.45+2.776+0.88=60.10KNg合=60.10+537.12=597.22KNg=q8.4=597.228.4=71.09KNM(3)梁强度验算(视两

23、端固定梁)最大的弯矩：qL2l8=71.098.428=627.01KN.Ms=M(fembho2)=627.01IO6(16.54006502)=0.225查表得：s=0.870As=627.01XIO6(3100.870650)=3576mm2梁底配筋：422,As=1521mm2梁面酉己筋：228+222,As=1232+226=1458mm2不能满足要求，则三层梁底支撑不能拆除，必须顶撑。四二层K44(1)400X700的验算荷载的计算：二层梁荷载同三层梁的荷载为60.IOKN模板及支架:24.73KN合计：60.10+24.73=84.83KNg=84.838.4=10.10KNM(

24、2)梁强度验算最大的弯矩：qL2l8=10.108.428=89.08KN.Ms=M(fembho2)=89.08IO6(16.54006502)=0.03查表得：s=0.985As=89.08XlO6(3100.985650)=488.82mm2三层为：As=3576-1521-1458=597合计：488.82+597=1045mm2梁底配筋：422,As=152Imm2梁面酉己筋：225+222,As=982+226=1208mm2完全能满足要求，则一层梁底支撑可以拆除。二验算1-31-7交I-LI-H的三层板四层转换层框支梁6001700的有关荷载1.转换层梁的有关荷载1) 模板及防条

25、自重：0.64.50.058+0.040.0851126.86=0.67KN2) 梁侧模及架管：1.74.50.058+300.040.085X16.86+0.07736=3.92KN3）钢筋重量：主筋32:14根0.66KNM腰筋:16:10根0.16KNM箍筋:161.23KNM拉筋:120.86KNM=2.914.5=13.IOKN4）iM:240.61.7=24.484.5=110.16KN5）振捣碎产生的荷载标准值：21.1=2.24.5=9.9KN6）钢管支撑:2.46KNm2恒荷载系数：L2活荷载系数：1.4总纵向荷载设计值：G=(O.67+3.92+13.10+110.16)1

26、2+9.91.4=141.69KN2、转换层次梁、板及钢管支撑传来的荷载D楼板模板及木防重量：0.0582.1X1.5+0.040.08566.86=0.32KN2)钢筋重量：(151.5+112.2)1.219.8=0.55KN3)硅自重：24X1.52.1X0.2=15.84KN4)钢管支撑：65.47.859.8=2.49KN5)振捣碎产生的荷载标准值：21.1=2.2KN恒荷载系数：L2活荷载系数：1.4总纵向荷载设计值：G=(0.32+0.55+4.85+15.84+2.49)XI.2+2.2X1.4=31.94KN6)板的荷载传给框支梁：(2.1+0.73)20.7531.94(

27、2.11.5)=10.76KN3.次梁(400X800)荷载传给框支梁D模板及防条自重：1.50.04X0.058+0.040.085156.86=0.35KN2)侧模及架管：0.821.50.058+80.040.0852=0.19KN3)钢筋重量：主筋巾20：8根0.28KNM箍筋：巾16O.39KNM拉筋：巾12O.612KNM=2.910.4=3.21KN4)碎自重:24义0.4义08二7680.4=19.20KN5)振捣碎产生的荷载标准值：21.1=2.20.4=5.5KN6)钢管支撑:2.46KN恒荷载系数：L2活荷载系数：1.4总纵向荷载设计值：G=(0.35+0.19+3.21

28、19.20+2.46)X1.2+5.5X1.4=38.19KN7)次梁荷载传给框支梁:38.192=19.096KN4、板传来荷载：1) (2.3+0.76)20.7510.76=11.589KN2) (4.5+1.5)22.1710.1=65.75KN框支梁总的荷载：141. 69+10.76+19.096+11.59+65.75=248.895.三层楼板的自重：10.76KN总的竖向荷载：248.89+10.76=258.99KN258. 89(0.64.5)=95.88KNm2三验算三层楼板1 .板按四周与梁现浇，按四边嵌固计算内力n=LL2=29752575=1.2查表取a=0.8按

29、公式取B=ASlASl=A、SlAs1=As11As2=As11As2=2取h=2OO-3O=17Ommh02=200-30-10=160mm由公式Mi=AsI(L2-Li4)fy.9h0=Asi(2975-25754)X2100.9170=75.03IO6AsiN.mmM2=As1a34LfyO.9ho2=Asi0.83425802100.9160=46.81106AsiN.mmMi=MvI=Asi0L2fy0.9h0=Asi225752100.9170=191.49106AsIN.mmM11=Mv11=ASIaBLifyO.9h0=Asi0.8229752100.9170=124.8310

30、6AsiN.mm将以上各内力矩代入公式并折减系数为0.8即2M1+2M2+MI+MvI+M11+Mv11=0.8PLi212(3L2-L)2(75.02+46.81+191.49+124.83)As1106=0.811295.88103100O225752(32975-2575)AsI=307mm2mAs2=aAsi=0.8307=245mm2mAsI=PAsI=2307=614mm2mAs11=BAs2=2245=490mm2m三层板钢筋为10150不能满足要求。三验算二层板1 .二层板及模板支架：35.49KN2 M1+2M2+MI+MvI+M11+M=0.8PLi212(3L2-L)2(

31、75.02+46.81+191.49+124.83)Asl06=0.8X11235.49103100O225752(3X2975-2575)Asi=114mm2mAs2=aAsi=0.8114=91mm2mASl=BASl=2114=228mm2mAsIi=As2=291=182mm2m二层板钢筋为10150能满足要求经上述计算，三层框架梁不能够承担四层梁板荷载及施工荷载，楼板也不能承担四层梁的荷载，框支梁有的支撑直接支撑在三层楼板上，在施工时保证二层楼板的支撑不能拆除。故实际施工时，二层梁板模板及支架不拆除，主次梁模板及支架先松后提紧，三层梁板荷载及施工荷载由三层及一层梁板共同承担，以确保施

32、工安全，框支梁直接支撑在下层楼板上的，一层梁板必须加设顶撑并与上层相对应。框支梁支撑布置示意图四后浇带处采用工字钢梁过渡至两边梁上验算如下：1.计算简图2 .四层转换层框支梁4001000的有关荷载1)模板及防条自重：0.4X5.55X0.058+0.040.085566.86=1.43KN2)梁侧模及架管：1.05.550.0582+2020.040.08516.86+0.07785.55=4.87KN3）钢筋重量:主筋2.424X5.55+4X5.553.85=0.89KNM箍筋：巾141.59KNM拉筋：巾120.35KNM4）碎自重:24X0.4X1.0X5.55=53.28KN5）振

33、捣碎产生的荷载标准值：21.1X5.55=12.21KN6）钢管支撑:4.95KNm2恒荷载系数：L2活荷载系数：1.4总纵向荷载设计值：G=（1.43+4.87+0.89+1.59+0.35+53.28+4.95）1.2+12.211.4g=97,935.55=17.64KNm3 .转换层后浇带的板有关荷载：1）模板及防条自重：1.255.550.058+0.040.085201.256.86=0.98KN2）钢筋重量：1.16KN3）碎自重：24*0.2义1.25X5.55=33.3KN4）振捣碎产生的荷载标准值：21.251.15.55=15.26KN5）钢管支撑:7.16KN恒荷载系数

34、L2活荷载系数：1.4总纵向荷载设计值：G=（0.98+1.16+0.89+33.3+7.16）X1.2+15.261.4=72.48KNg=72.48（5.551.25）=10.0KNm4.验算工字钢梁的强度1）计算简图2）最大弯矩:17.640.6=10.58KN.M=10.581061.05X237103=42.52Nmm2190Nmm2工字钢梁完全能够满足要求=97.93KN以便浇筑碎时,模板支撑体系，严格按本施工方案执行，在支撑三层的墙柱上弹线，是否有下沉，浇筑碎时安排专人负责，如有下沉现象，使用千顶的应急措施。（三）拆模注意事项1 .拆模时间：跨度小于或等于8M的梁、板待强度等级

35、达到设计要求的75%以上，跨度大于8M的梁板及悬挑结构，必须待强度达到设计要求的100%后，方可拆除。2 .拆模严格执行“模板拆除申请制”，经项目质检员及技术负责人签字批准后，方可拆模。3 .拆模顺序：先支后拆，后支先拆，先拆非承重部位，后拆承重部位。4 .拆除的模板，应专人清理和修整，涂刷脱模，模板拆除过程中如发现质量问题,应及时向工程技术人员汇报，会监理共同处理合格后，方可继续拆除。八、碎工程（一）概述本层梁板硅强度等级C50,最大的框支梁截面700X2000,板厚为200mm,梁板硅方量约为550M3,墙柱碎方量约为330M3。碎浇筑方向：从1-15轴往2-1轴方向浇筑碎。浇筑碎按大体积

36、碎施工要求。（二）碎材质要求 水泥：普通硅酸盐水泥，标号为525R,要符合硅酸盐水泥、普通硅硅酸盐水泥（GB175-92）的要求，且必须有准用证、出厂试验报告和复检试验报告。 砂：中砂，要符合建筑用砂GBT14684-93的要求。 石：531.5mm连续级的碎石，要符合建筑用卵石、碎石GBT14685-93的要求。 粉煤灰：本地发电厂提供，要符合用于水泥和混凝土中的粉煤灰（GB1596-91）的要求。 外加剂：符合混凝土外加剂GB8076-87的要求。水：饮用水。（三）要求硅厂家及时提供以下资料：砂、石、水泥、外加剂、粉煤灰等原材料的材质证明、检验报告，资料应符合有关规范要求。所供碎的配合比设

37、计及检验的原始记录和检验报告。商品硅出厂质量证明书；(四)碎泵送注意事项：(一)泵送前的准备工作(1)检查碎泵或设置是否坚实可靠；(2)检查坍落度是否满足泵送经要求；(3)检查碎泵的受料斗和输送管线不允有堵塞物，为防止粒径过大的骨料或其他异物混入，上方应设置金属网格，对泵机与碎接触部位用水加以湿润。(4)在正式泵送碎之前，要压送水、水泥砂浆或水泥浆湿润输送管线和泵体。(二)碎泵送(1)碎下料前，应高速转动30S后反转出料，出料时如发现碎拌合物有异常出现,应立即停止出料，再高速转动方可出料；(2)开始泵送时，碎泵操作人员应使硅低速转，并应注意观察泵的压力和各部分工作情况，待转入正常能顺利泵送后，

38、再提高运转速度，加大行程，转入正常的泵送，正常泵送时，活塞应尽量采用大行程运转；(3)正常泵送过程中宜保持连续泵送，尽量避免泵送中断，若硅供应不及时，宁可降低泵送速度，也经保持连续泵送；(4)泵送中断时间不准超堵塞1小时(视气温而定，如气温堵塞过高还需缩短中断时间)，泵送中断时间超过30分钟或出现异常现象时，碎泵应间隙进行推动，即每隔45分钟开泵一次。每次使泵正转和反转各推动两冲程，防止输送管内碎合物离离析或凝结，同时受料斗中的搅拌器亦搅拌34转，防止碎离析。(5)在泵送过程中，要定时检查活塞的冲程，不使其超堵塞允许的地最大冲程；(6)在碎泵送过程中，如需接长输送管，须预先用水或吵浆湿润接长的

39、管段，每次接长一般以3米为宜，如接长的管段小于3米时，且管段情况良好，亦可不必事先湿润;(7)在泵送过程中亦要注意坍落度的损失，泵送高度、气温高低、泵送延续时间等对坍落度损失产生影响；(8)在泵送过程中如出现碎泵送困难，泵的压力急剧升高或输送管线产生较大的推动等异常情况时，不宜勉强提高压力进行泵送，宜用木槌敲击管线中的锥武汉管、弯管等部位，使泵进行反转或放慢泵送速度，以防止管线堵塞；如输送管线产生堵塞。可用木槌敲击等方法查明堵塞部位，待碎卸压后拆卸堵塞管段加以排除，重新泵送时，要待管内空气排尽后，才能将拆卸过的管段接头拧紧；(9)夏季高温季节进行泵送碎时，泵的输送管线宜用湿麻袋或草包包裹、覆盖

40、并经常喷洒冷水降温，对浇筑后碎面层，必须进行二次抹面，以防止产生干缩裂缝，并立即覆盖、浇水养护；(10)在碎泵送过程中，加强通讯联络，及时反馈信息，开泵，停泵；(11)在泵送过程中管内应充满硅，以防止吸入空气，如吸入空气，应立即反泵将碎吸架，去除空气后再转为正常泵送；(12)在泵送碎时，水箱应充满洗涤水，并应经常更换和补充；(13)泵送将结束时，经估算残留在管线中的碎量，因为这些碎经水或压缩空气推出后尚能使用；(14)硅泵使用完毕应及时清洗，清洗时进料口塞入海绵球，然后泵水或用压力将输送管线中的碎推出，清洗用水不得排入浇筑的碎内。清洗之前一定要反泵吸料，降低管线内的余压力。(三)余渣处理经水

41、冲洗后的碎不得用于工程上，以及剩余的硅均采用压力水冲洗，洗净水泥浆后备用。(五)碎浇筑本工程转换层碎浇筑时，所有作业的班组均安排双班人员，采取双班制，进行不间断作业，本层支撑系统经计算，能满足施工要求，但在浇筑时，必须安排人员值班，对支撑系统加强检查及其观察，发现问题及时处理。为了减少漏浆、胀模及钢筋主筋移位等质量通病，在浇筑碎的同时，要求模板班组及钢筋班组的班组长到现场值班，协助工长加强监督管理。1 .为了避免泵管的振动影响底板钢筋的位置，泵管需架设在支设的钢管架上，不得直接放置在钢筋骨架上。由于泵送碎塌落度1416Cnb碎斜坡摊铺较长，故碎振捣由坡脚和坡顶同时向坡中振捣，振捣棒必须插入底。

42、2 .在梁端留设冲洗口，对梁内的建筑垃圾在浇筑碎之前进行冲洗，但在碎浇筑之前不得有积水。3 .泌水处理预先在底板四周外模上留设泄水孔，浇筑过程中碎的泌水要及时处理，免使粗骨料下沉，碎表面水泥砂浆过厚致使硅强度不均和产生收缩裂缝。4 .混凝土温度控制根据碎温度应力和收缩应力的分析，必须严格控制各项温度指标在允许范围内，才不使碎产生裂缝。控制指标：A、碎内外温差不大于25。B、碎外表面与大气温差不大于25。C、降温速度不大于L52doD、控制硅出罐和入模温度。加掺合料及附加剂：掺粉煤灰，替换部份水泥，减少水泥用量，降低水化热；掺减水剂，减小水灰比，防止水泥干缩。5 .浇筑柱碎时，底部填50100厚

43、与硅同标号的水泥砂浆。6 .硅的振捣要求(1)振捣交接部位硅时，应交叉振捣以防漏振，且浇捣上层碎时要插入下层已捣碎50mm内，确保分层面结合紧密。(2)提棒操作应采取快插慢拔，振捣时间控制在1030S,以碎不在下沉，表面无泡为宜。(3)加强结点处、转角处、钢筋密集处振捣，采用小直径振动棒，保证振捣密实。(4)严禁用振动棒插入钢筋网，振动钢筋网来代替振捣碎。(5)振捣墙体时，下料高度超过3m,应通过串筒下碎拌合物，以防硅离析。六、防止转换层梁板碎出现裂缝措施1 .原材料的选择为保证大体积碎的施工质量，原材料的选择极为重要，对进场的材料必须通过严格选择，符合要求的方可使用。(1)水泥的选择：大体积

44、混凝土结构产生裂缝，主要是由于混凝土中水泥硬化时释放的水化热引起的，因此，选择低水化热的525#矿渣硅酸盐水泥。并在满足设计强度要求的前提下，尽可能减少水泥用量，以减少水泥的水化热。(2)骨料的质量管理：在满足可泵性的前提下，尽可能选择粒径较大、级配良好的砂、石，以减少单方碎的用水量和水泥用量，降低水化热。 选择采用中粗砂，细度模数2.6。且砂中不得含有杂质。 因为连续级配粗骨料拌制的混凝土有较好的和易性、较少的用水量和水泥用量以及较高的抗压强度。又因增大骨料的粒径可减少用水量，使混凝土的收缩和泌水随之减少，同时亦可减少水泥用量，从而使水泥的水化热减少，降低了混凝土的温升，所以在保证混凝土的可泵性和混凝土不产生离析的前提下，应尽量选用粒径较大、级配较好的石子。 粗骨料的形状对混凝土的和易性和用水量也有较大的影响，因此，粗骨料中针状、片状颗粒按重量计不应大于5%。石子的含泥量必须严格控制在小于1%,黄砂的含泥量控制在小于2%,以减少混凝土的收缩。2 .优化配合比设计：(1)在满足可泵性的前提下，应尽可能降低砂率。最大控制在40%左右。(2)在碎中掺加水泥重量10%左右的粉煤灰，改善混凝土的和易性，从而改善混凝土的可泵性，而且粉煤灰可以替代水泥用量的10%,既改善了硅的可泵性又降低了碎的水化热。3 .尽量缩短硅搅拌至浇灌入模的时间。4 .降低硅的内外温差一般情况下，碎