660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算刘振江.docx

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1、吉林金然大弯Jilin Architectural and Civil Engineering Institute课程设计计算书660MWS汽式机组全厂原则设计名称性热力系统计算学院巾政与划、境工程专业热能与动力工程班级热能121姓名刘振江学号030612114指导教师潘冬慧设计时间2015.12.282016.1.21-1 -目录1 .计算任务2 .计算原始资料43 .计算过程63.1 汽水平衡计算63.2 汽轮机进汽参数计算73.3 辅助计算93.4 各加热气进，出水参数计算 153.5 高压加热器组抽气参数计算173.6 除氧器抽气系数计算173.7 低压加热器组抽气系数计算 183.8

2、 凝汽系数a计算193.9 汽轮机内功计算204 .热经济指标计算204.1 汽轮机发电机组热经济性指标计算 214.2 全厂热经济指标计算225 .反平衡校核226 .参考文献24660MW8汽式机组全厂原则性热力系统计算 （设计计算）1、计算任务书（1） 计算题目国产660MWE汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（2） 计算任务1 .根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在h -s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2 .计算额定功率下的气轮机进汽量 Do,热力系统各汽水流量D、G;3 .计算机组的和全厂的热经济性指标；4 .绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参

3、数详细标在图中。（3） 计算类型定功率计算（4） 热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套 660M懒煤汽轮发电机组，采用一炉一机 的单元制配置。其中锅炉为德国 BABCOCK司生产的2208t/h自然循环汽包炉； 气轮机为G玄司的亚临界压力、一次中间再热 660MV汽式气轮机。全厂的原则性热力系统如图5-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第 一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台 低压加热器，第四级抽汽作为 0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1 C2C。第一、二、三、五、六、七级回热加

4、热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5 C。气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器， 进入除氧器。然后由气动给水泵升压， 经三级高压加热器加热，最终给水温度达 到274.8 C ,进入锅炉。三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏 水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结 水出口。凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。给水泵气轮机（以 下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入 凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。扩

5、容器工作压力1.55Mpa,-2 -扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。锅炉过热器的减温水（）取自给水泵出口，设计喷水量为 66240kg/h。热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失（？）厂用汽（？）22000kg/h（不回收）、锅炉暖风器用气量为65800kg/h,暖风器汽源（？）取自第 4级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收， 疏水比始697kJ/kg o锅炉排污损失按计算 植确定。高压缸门杆漏汽（和）分别引入再热热段管道和均压箱 SSR高压缸的 轴封漏汽按压力不同，分别引进除氧器（和）、均压箱（和）。中压缸的 轴封漏汽也按压力不同，分别引进除氧器（）和均压箱（和） 。从均压箱 引

6、出三股蒸汽：一股去第七级低加（？），一股去轴封加热器 SG（?）, 一股去 凝汽器的热水井。各汽水流量的数值见表 1-1表1-1各辅助汽水、门杆漏汽、轴封漏汽数据汽、水点代号汽水流量（kg/h ）18243896624029082099323625721369汽水比焰（kJ/kg ）3397.23397.23024.33024.33024.33024.33169汽、水点代号0的汽水流量（kg/h ）1551278522000658003300012705821汽水比焰（kJ/kg ）347334743169.03169.084.13397.2-26 -2、原始资料1.汽轮机型以及参数(1)机组

7、刑式：亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式气轮机；(2)额定功率Pe=660MW(3)主蒸汽初参数(主汽阀前)p0=16.68MPa 10=538 C；(4)再热蒸汽参数(进汽阀前)：热段 ph=3.232MPa tth=538C;冷段 p，=3.567MP; tth=315C;(5)汽轮机排汽压力 pc=4.4/5.38kPa,排汽比始hc=2315.6kJ/kg2.机组各级回热抽汽参数见表1-2表1-2回热加热系统原始汽水参数抽汽管道压损 Pj%33353333项 目单位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽压力PMPa5.9453.6681.7760.9640.4160.22

8、60.1090.0197抽汽始hjkJ/kg3144.23027.13352.23169.02978.52851.02716.02455.8加热器上端差6 tC-1.00-1.02.02.02.02.0加热器下端差6t1C5.55.55.55.55.55.55.5水侧压力pwMPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.758(2)最终给水温度tfw=274.8 C；(3)给水泵出口压力 ppu=21.47MPa给水泵效率t pu=0.83(4)除氧器至给水泵高差Hp=22.4m；(5)小汽机排汽压力pc,xj=6.27kPa；小汽机排汽始人凶=2422.6k

9、J/kg3 .锅炉型式及参数(1)锅炉型式：德国BABCOCK-2208t/h-次中间再热、亚临界压力、自然循环 汽包炉；(2)额定蒸发量Db=2027t/h(3)额定过热蒸汽压力R=17.42Mpa；额定再热蒸汽压力p=3.85MPa；(4)额定过热汽温tb=541C；额定再热汽温tr二541C；(5)汽包压力 pdu=18.28MPa(6)锅炉热效率”b=92.5%o4 .其他数据(1)汽轮机进汽节流损失 Mi=4%中压缸进汽节流损失6 p2=2%(2)轴封加热器压力psg=102KPa,疏水比始 hd,sg=415kj/kg ;(3)机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表5-2;(

10、4)锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂汽水流量及参数见表5-2;(5)汽轮机机械效率”m=0.99;发电机效率”g=0.99;(6)补充水温度tma=20C；(7)厂用点率e =0.07。5 .简化条件(1)忽略加热器和抽汽管道的散热损失。(2)忽略凝结水泵的介质始开。3、计算过程3.1汽水平衡计算1 .全厂补水率* ma全厂汽水平衡如图1-3所示，各汽水流量见表1-4。将进、出系统的各流量 用相对量a表示。由于计算前的气轮机进汽量 Do为未知，故预选Do=2033724kg/h 进行计算，最后校核。全厂工质渗漏系数a l=DL/Do=33000/2033724=0.0162263 锅炉排污系

11、数a hi =Cbi/Do=22000/2033724=0.0108175其余各量经计算为厂用汽系数a pi =0.01081减温水系数a sp=0.02974暖风机疏水系数a nf=65800/2033724=0.032354439由全厂物质平衡补水率 a m= a pi + a hi + a l=0.01081+0.0108175+0.0162263=0.03585382 .给水系数a fw由图1-3所示，1点物质平衡a b= a。+ a l=1+0.162263=1.01622632点物质平衡oc fw= oc b+ a bi - a sp=1.01622+0.005408-0.0297

12、4=0.99193 .各小汽流量系数 sg,k按预选的气轮机进汽量DO和表1-1原始数据，计算得到门杆漏汽、轴封 漏汽等各小汽的流量系数，填于表1-1中。3.2 气轮机进汽参数计算1 .主蒸汽参数由主汽门前压力p。=16.68Mpa,温度to=538 C ,查水蒸气性质表，得主蒸汽比始值 h0=3397.1kJ/kg.主汽门后压力 p 0=(1- 6p1)p0=(1-0.04)16.68=16.0128Mpa由p0=16.0128Mpa, h 。= h0=3397.1kJ/kg,查水蒸气性质表，得主汽门后气温 t 0=535.254 C。表1-3全厂汽水进出系统有关数据名称全厂工质渗漏锅炉排污

13、厂用汽暖风器过热器减温水汽(水)量kg/h3300022000220006580060483离开系统的介质比焰3397.21760.33108.23108.2724.7返回系统的介质比焰83.783.783.7687724.72 .再热蒸汽参数由中联门前压力prh=3.232Mpa,温度th=538C，查水蒸气性质表，得再热蒸汽 比始值 hrh=3538.9029kJ/kg.中联门后再热气压 p=(1- 6 P2)ph=(1-0.02)3.232=3.16736Mpa由p=3.1673Mpa, h= h rh=3538.9029kJ/kg,查水蒸气性质表，得中联门后再热气温 t rh=537.

14、716C .3.3 辅助计算1 .轴封加热器计算以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比始hsg.计算详表见表2-6.表5-4轴封加热器物质热平衡计算项 目汽水量Gi,kg/h2908209932362572136915512785127017790汽水系数a i0.0014290.0010320 ().00159111.7760.0006730.00076260.0013694 0.00062440.0087455汽水点比始hi3024.33024.33024.33024.33169.0347434743217.7总始a ihi4.32173.12114.81193.82272.13272.6

15、4434.75732.009123.6325平均比始23.6729/0.0087455=2702.292.均压箱计算以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比始hjy.计算详见表2-7表5-5均压箱平均蒸汽比给计算项 目汽水量Gi,kg/h15512785257220993899396汽水系数a i0.00076260.0006730.0012640.0010320.0001913 0.0039263汽水点比始hi347431693024.33024.33397.2总始a ihi2.649272.133053.82273.121070.6498812.3759平均比始12.3759/0.003926

16、3=3152.13.凝汽器平均压力计算由ps=4.40kpa,查水蒸气性质表，得t si =30.54 C ;由ps2=5.38kpa,查水蒸气性质表,得ts2=34.19 C ;凝汽器平均温度 ts=0.5 (tsi +t s2)=0.5 (30.54+34.19 ) =32.365 C;查水蒸气性质表，得凝汽器平均压力ps=4.854kpa;将所得数据与表5-1的数据一起，以各抽气口的数据为节点，在h-s图上绘制出 气轮机的气态膨胀过程线，见图2-14图2-14气轮机的气态膨胀过程线3.4 各加热器进、出水参数计算 首先计算高压加热器H1。加热器压器p 1:P1=(1-Ap1) P1= (

17、1-0.03 ) X5.945=5.766MPa式中 P1第一抽汽口压力； P1 抽汽管道相对压损；又P1=5.766MPa查水蒸气性质表得加热器饱和温度ts,i=272.9H1出水温度tw,i：tw产 ts,i- 6 t =272.9- (-1.0 ) =273.9 式中 6 t 加热器上端差。H1疏水温度tdi ：Tdi= t w,i+ 6 ti=243.4+5.5=248.9式中 6ti 加热器下端差，6 t1=5.5t w,1 进水温度，其值从高压加热器H2的上端差6 t计算得到已知加热器水侧压力Pw=20.47MPa,由11=273.9,查的H1出水比始hw,1=1204.5kJ/k

18、g由 t w,1=243.4, pw=20.47MPa, 查得H1进水比始hw,1=1056.0kJ/kg由 td1=248.9, P1=5.766MPa,查得 H1 疏水比始 hd,1=1080.4kJ/kg.至止匕, 高温加热器H1的进、出口汽水参数已经全部算出。计算高压加热器H2加热器压器P 2:P2=(1-Ap2) P2= (1-0.03 ) X 3.668=3.557MPa式中P2第二抽汽口压力； P2 抽汽管道相对压损；又P2=3.557MPa查水蒸气性质表得加热器饱和温度ts,2=243.4H2出水温度tw,2：tw,2= t s,2 - 6 t =243.4-0=243.4式中

19、 必一一加热器上端差。H2疏水温度Td,2 :Td, 2= t w,2+6 t2=208.3+5.5=213.5式中6 t2 加热器下端差，6 t2=5.5t w,2进水温度，其值从高压加热器H3的上端差6 t计算得到已知加热器水侧压力Pw=20.47MPa,由12=243.4，查的H2出水比始hw,2=1056.0kJ/kg由 tw,2=208.3, p后20.47MPa,查得 H2进水比始 hw,2=897.2k J/kg由 td, 2=213.5, P2=3.557MPa,查得 H2疏水比始 hd,2=914.2kJ/kg.至 此，高温加热器H2的进、出口汽水参数已经全部算出。计算高压加

20、热器H3加热器压器P 3:P3=(1-Ap3) P3= (1-0.03 ) X 1.776=1.722MPa式中P3第三抽汽口压力； P3 抽汽管道相对压损；又P3=1.722MPa查水蒸气性质表得加热器饱和温度t ,3=204.9H3出水温度 tw,3： tw,3=ts,3- 6 t=204.9- (-1.0)=205.9 式中6 t 加热器上端差。H3疏水温度td3 :Td3= t w,3+6t3=179.2+0=179.2式中6 t3 加热器下端差，6 t3=0tw,3进水温度，其值从处氧气器H4的上端差6 t计算得到已知加热器水侧压力Pw=20.47MPa,由13=206.6，查的H3

21、出水比始hw,3=889.7kJ/kg由 tw,3=179.2, pw=20.47MPa,查得 H3进水比始 hw,3=769.9k J/kg由 td,3=179.2, Pa=1.722MPa,查得 H3疏水比始 hd3=759.9k J/kg.至止匕, 高温加热器H3的进、出口汽水参数已经全部算出。计算高压加热器H4加热器压器P 4:P4=(1-Ap4) P4= (1-0.05 ) X0.964=0.9158MPa式中P4第四抽汽口压力； P4 抽汽管道相对压损；又P4=0.9158MPa查水蒸气性质表得加热器饱和温度ts,4=176.0H4出水温度tw,4：tw,4=ts,4- 6 t4

22、=176.0-0=176.0式中6 t4 加热器上端差。H4疏水温度td4 ：Td4= t w,4+ = 141+5.5=146.5式中6 t4 加热器下端差，6 t4=5.5t w,4进水温度，其值从底压加热器 H5的上端差6 t计算得到已知加热器水侧压力 Pw=0.9161MPa,由t4=176.0，查的H4出水比始 hw,4= 745.4k J/kg由 tw,4=141,pw=0.9161MPa,查得 H4进水比始 hw,4= 593.7k J/kg由 td, 4=146.5, P4=0.9158MPa,查得 H4疏水比始 hd,4= 617.3k J/kg.至此，高温加热器H4的进、出

23、口汽水参数已经全部算出。计算低压加热器H5加热器压器P 5:P5=(1-Ap5) P5= (1-0.03 ) X0.416=0.403MPa式中P5第五抽汽口压力； P5 抽汽管道相对压损；又P5=0.403MPa查水蒸气性质表得加热器饱和温度ts,5= 143.8H5出水温度tw,5：tw,5= t s,5 - 6t5 = 143.8-2.0=141.8式中6 t5 加热器上端差。H5疏水温度td5 :Td5= t w,5+6t5 = 120.3+5.5=125.8式中6 t5 加热器下端差，6 t5=5.5t w,5进水温度，其值从高温加热器 H6的上端差6 t计算得到已知加热器水侧压力

24、Pw=2.758MPa,由t5=2125.8，查的H5出水比始 hw,5= 530.1k J/kg由 tw,5=120.3, pw=2.758MPa,查得 H5进水比始 hw,5= 506.7k J/kg由 td, 5=125.8, P5=0.403MPa,查得 H5疏水比始 hd,5= 528.5k J/kg.至 此，高温加热器H5的进、出口汽水参数已经全部算出。计算低压加热器H6加热器压器P 6:P6=(1-Ap6) P6= (1-0.03 ) X0.226=0.219MPa式中P6第六抽汽口压力； P6 抽汽管道相对压损；又P6=0.219MPa查水蒸气性质表得加热器饱和温度ts,6=

25、123.1H6出水温度tw,6：tw,6=ts,6- 6 t= 123.1-2.0=121.1式中 6 t加热器上端差H6疏水温度td6 :Td6= t w,6+=89.3+5.5=94.8式中6 t6 加热器下端差，6 t6=5.5t w,6进水温度，其值从低压加热器H7的上端差6 t计算得到已知加热器水侧压力 Pw=2.758MPa,由t6=120.3,查的H6出水比始hw,6=506.7k J/kg由 tw,6=89.3, pw=2.758MPa,查得 H6进水比始 hw,6= 376.0k J/kg由 td, 6=94.8, P6=0.219MPa,查得 H6 疏水比始 hd,6= 3

26、97.2k J/kg.至止匕，高温加热器H6的进、出口汽水参数已经全部算出。计算低压加热器H7加热器压器P 7:P7=(1-Ap7) P7= (1-0.03 ) X0.109=0.076MPa式中 P7第七抽汽口压力； P7 抽汽管道相对压损；又P 7=0.076MPa查水蒸气性质表得加热器饱和温度ts,7= 92.1H7出水温度tw,7：tw,1=ts,7- 6t= 92.1-2.0=90.1式中 6 t 加热器上端差。H7疏水温度td7 ：Td7= t w+6t7=56.1 +5.5=61.6式中 6 t 加热器下端差，6 t7=5.5t w,7进水温度，其值从低压加热器H8的上端差6 t

27、计算得到已知加热器水侧压力 Pw=2.758MPa,由17=89.3,查的H7出水比始hw,7=376.07k J/kg由 tw,7=56.1, pw=2.758MPa,查得 H7进水比始 hw,7= 237.09k J/kg由 td, 7=61.6, P 7=0.076MPa,查得 H7疏水比始 hd,7= 257.8k J/kg.至此，高温加热器H7的进、出口汽水参数已经全部算出。计算低压加热器H8加热器压器P 8:P8=(1-Ap8) P8= (1-0.03 ) X0.0197=0.019MPa式中 P8第八抽汽口压力； P8 抽汽管道相对压损；又P8=0.019MPa查水蒸气性质表得加

28、热器饱和温度ts,8= 58.9H8出水温度tw,8：tw,8=ts,8- 6 t = 58.9-2.0=56.9式中 6 t 加热器上端差。H8疏水温度td8 :Td8= t w,8+ 6 t8=32.78+5.5=38.28式中 6 t8 加热器下端差，6 t8=5.5tw,8进水温度，其值从低压加热器SG的上端差6 t计算得到已知加热器水侧压力 Pw=2.758MPa,由t8=56.1,查的H8出水比始hw,8= 237.09k J/kg由 tw,8=32.78, pw=2.758MPa,查得 H8进水比始 hw,8= 139.7k J/kg由 td, 8=38.28, P8=0.019

29、MPa,查得 H8 疏水比始 hd,8= 160.27k J/kg.至 此，高温加热器H8的进、出口汽水参数已经全部算出。现将计算结果列于表2-8。表2-8回热加热系统汽水参数计算项目单位H1H2H3H4H5H6H7H8SG抽汽压力PjrMP,a5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.019抽汽比焰hjkJ/kg3144.23027.13352.23169.01978.52851.02716.02455.82976.5抽汽管道压损Spj%3333333处加热器侧压力PjrMPa5.7663.5571.7220.9150.4030.2190.076|0.0190

30、.102气侧压力下饱和温度ts272.9243.4204.9176.0143.8123.192.159.8水侧压力PwrMP,a21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.7582.758加热器上端查StC-1.00-1.002.02.02.02.0水出水温度tw,jC273.9243.4205.9176.0143.8121.190.156.9出水比焰hw,jkJ/kg1204.51056.0889.7745.4594.9506.7376.07237.09. 一 、一、 进水温度t w,j243.4208.3179.2141.0120.389.356.132.78

31、进水比焰h w,jkJ/kg1056.2897.2769.9593.7506.7376.0237.09139.7加热器下端查St 1c5.55.55.55.55.55.55.55.5疏水温度tdjc248.9213.5179.2146.5125.894.861.638.28疏水比烙hdjkJ/kg1080.4914.2759.9617.3528.5397.2257.8160.274153.5 高压加热器组抽汽系数计算1 .由高压加热器H1热平衡计算a 1高压加热器H1的抽汽系数al:a 1= 口讯(hwi-hw2)/ 4 h/h i-hd,i=0.07089高压加热器H1的疏水系数ad,i：a

32、 d,i= a 1=0.070892 .由高压加热器H2热平衡计算a 2、am高压加热器H2的抽汽系数a 2:a 2= a fw (hw,2-hw,3)/ t h- ad,i (hd,i-hd,2)/h 2-hd,2=0.07216高压加热器H2的疏水系数ad,2：a d,2= a d,1+ a 1=0.07089+0.07216=0.143再热器流量系数arh:Ot rh = 1- OC 1- OC 2- OC sg,1 - OC sg,2 - OC sg,42 - OC sg,5 - OC sg,8 - OC sg,7=1-0.07089-0.07216-0.0008968-0.00079

33、13-0.001429-0.001032-0.0015911-0.001264=0.85053.由高压加热器H3热平衡计算a 3本级计算时，高压加热器 H3的进水比始hw3为未知，故先计算给水泵的介质比 始开A hpu。如图2-15所示，泵入口静压ppu:p pu=p 4+ P g Hu=0.964+889 X 10-6X9.8 X22.4=1.15952MPa式中p4 除氧器压力，MpaP 除氧器至给水泵水的平均密度，kg /m3给水泵内介质平均压力ppjppj=0.5x (ppu+ppu) =0.5 X (21.47+1.1592 ) =11.31MPa给水泵内介质平均比始hpj: 取 h

34、pj =h pu=617.3根据 pp =11.31 和 hpj =617.3 查得：给水泵内介质平均比容u四二0.00108 m 3/ kg给水泵介质始开T pu3vpu ppu - Ppu 10T pu = h pu - h pu=npu=26.41kj/kg0.0010821.47 -1.15921030.83给水泵出口比始hpu:hpu= hpu + A hpu=617.3+26.4=643.7kJ/ kg2-15 给水泵焰开示意图高压加热器H3的抽汽系数a 3：高压加热器H3的疏水系数ad,3：a d,3= a d,2+ a 3 =0.143+0.0856=0.22863.6 除氧器

35、抽汽系数计算OC c,4 = 抽汽系数 a 4= a c,4a fw+a sp =0.989+0.03257=1.02157a 4：(hw,4-h w,5)/ 4 h- a d,3 (hd,3-hw,5)-a sg,5 (hsg,5-hw,5) - OC sg,6 (hsg,6-hhw,5)- a sg,7-a nf (hnf-hw,5)/(h4-hw,5)=1.02157 X 7 745.9-595.3 ) /1.0-0.2286a sg,4 (hsg,4-h w,5) (hsg,7-h w,5)义 7 759.9-595.3除氧器出水流量ac,4-0.001429 义(3024.3-595

36、.3 ) -0.0015911 义(3024.3-595.3 )-0.0013694 X (3474-595.3 )-0.03235 X (697-595.3 ) /-0.032354 X (3169-595.3 ) (3169-595.3 ) =0.00714除氧器的物质平衡和热平衡见图2-16。由于除氧器为汇集式加热器，进水流量a c, 5为未知。但利用简捷算法可避开求取ac,5。3.7 低压加热器组抽汽系数计算1 .由低压加热器H5热平衡计算a 5低压加热器H5的出水系数ac, 5：2由图2-16 ,a c, 5=- a d,3 - a 4- a sg,Li- a nf=1.02157-

37、0.2286-0.00714-0.001429-0.0015911-0.0013694-0.032354-0.03235=0.7167低压加热器H5的抽汽系数a 5图2-16除氧器的物质平衡和热平衡1-除氧器；2-ge给水泵；a sg?4a g?5-轴封漏汽系数；a nf-暖风器凝结系数a c,4 -除氧器出水系数二 c,5 hw,5 -hw,6 / h 0.7167594.9 -507.2 /1.0a 5= =0.02553怎-hd52978.5 -528.5低压加热器H5的疏水系数ad,5a d,5= a 5=0.025532 .由低压加热器H6热平衡计算a 6 低压加热器H6的抽汽系数_

38、 ： c,5 a 6=hw,6 -hw,7 / h 一二 d,5 hd,5 -hd,6h6 -hd,60.716x(507.2 -414.3 )/1.0 0.2553 M (528.5 397.2 ) =0 025772851.0 -397.2低压加热器H6疏水系数a d,6 = a d,5+ a 6=0.02553+0.02577=0.05133 .由低压加热器H7热平衡计算a 7低压加热器H7的抽汽系数a 7_ ： c,5 hw,7 -hw,8 / h -： d,5 hd,6 -hd,7a 7=Z Zh7 - hd,7= 0.716414.3-237.9 )/1.0 -0.0513*397

39、.24 -257.8 )=0 045go2851.0 -257.8- .低压加热器H7的疏水系数ad,7：a d,7 = a d,6+ a 7=0.0513-0.04599=0.097294 .由低压加热器H8热平衡计算a 8由于低加H8的进水始hsg、疏水始hd,8为未知，故先计算轴封加热器 SG由SG 的热平衡，得轴封加热器出水始hw,sg ：h w,sg=h c+、s sg hsg - hd ,sg hc,5137.3 0.0087455 15 1.00.7167=171.49kj/kg表 2-6.由 pw,sg=2.758Mpa, h w,sg=139.7 C ,查得轴封加热器出水温度

40、 tw,sg=32.78 C .低压加热器H8疏水温度td,8：t d,8 =t w,sg+ 6 t1 =32.78+5.5=38.28 C由 ps=0.0197Mpa, t d,8=38.28 C查得彳氐压力口热器 H8疏水始 hd,8=160.27kJ/kg.低压加热器H8的抽汽系数a 8：_ ： c,5 hw,8 -hw,sg / h -： d,7 hd,7 -hd,8a 8=h18 -hd,80.7167237.9 -139.7 /1.0 -0.09729257.8 -160.27 八“门2455.8 -160.27=0.2653低压加热器H8的疏水系数ad,8：a d,8 = a d

41、,7+ a 8=0.09729+0.02653=0.12385 .8凝汽系数a c计算 工 c ,4 I pu a xj = h4 一 hc ,xj1 .小汽机抽汽系数a xj :1.0215726.43169.0一 2422.6- 0.036132 .由凝汽器的质量平衡计算a ca c= a c, 5- a d,8- 2 a sg- a xj - a ma=0.7167-0.1238-0.008445-0.03613-0.0039263-0.03244=0.516583 .由气轮机汽侧平衡校验a cH4抽汽口抽汽系数和a4：a 4= a 4+ a xj + a nf + a pl=0.007

42、14+0.03613+0.03235+0.01081=0.08643各加热器抽汽系数和2 a j ：a j = a i+ a 2 + a 3+ a 4+ a 5+ a 6+ a 7+ a 8=0.07089+0.07216+0.0856+0.08643+0.02553+0.02577+0.04599+0.02653=0.0659轴封漏汽系数和2 asg, k：E a sg, k=2 a sg, + 2 a sg,+2 a sg,+2 a sg,+ 2 a sg,+ 2 a sg,+2 a sg,+2 a sg, =0.001429+0.001032+0.0015911+0.001264+0.000673+0.0007626+0.0013694+0.0