《混凝土搅拌车搅拌筒设计基本方法.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《混凝土搅拌车搅拌筒设计基本方法.docx（28页珍藏版）》请在三一文库上搜索。
1、精品文档混凝土搅拌车搅拌筒设计基本方法1.混凝土搅拌筒主要结构尺寸的确定根据中华人民共和国建筑工业行业标准JG/T5094-1997混凝土搅拌运输车，搅拌筒的斜置角a的取值可参照下表1.1:公称搅拌容量（m3）搅拌倾斜角（）拌筒最大转速（r/min ）1.0 , (1.5) , 2.0 , (2.5)18 2014 183.0 , (4.0) , 4.5 , (5.0), 6.016 18(7.0), 8.0 , (9.0) , 10.0 , 12.010 15由于运输车必须保证在坡度为 14%勺路面上行驶且出料口面对下坡方向时 不产生外溢，故在计算搅拌罐的额定装载容量时取混凝土与搅拌轴线的夹
2、角arctan(0.14)8o图1.1搅拌罐体图搅拌筒目前一般采用梨形，底部（称为后锥）是较短的锥形，中部是圆柱形, 上部（前锥）是较长的锥形，研究发现：搅拌筒中下部的外形接近球体形状为最 佳，这时，不仅搅拌效果好，搅拌效率高，而且也因搅拌筒重心适当前移，对合12欢在下载理分配运载底盘前后桥负荷，提高搅拌输送车的装载能力是有利的。因此，设计时，后锥加上球冠的长度基本等于中圆的半径。具体参见图1.1所示：设前锥长为Li,中圆柱长为L2,后锥长为L3,中圆半径r,则根据交通法规的要求搅拌筒的最大半径，r 1.25mL1 c1 r1-1L3 c2 r1-2G取值范围1.4 1.8c2取值范围0.8
3、0.972为进料口半径，取值范围250-310mm中圆的长度要结合搅拌筒的额定容积确定。前锥角1取值范围14.216.1后锥角2取值范围15202.搅拌筒几何容积与装载容积的计算2.1 积分计算方法2.1.1 圆柱截段计算公式如图2.1所示：2.1计算示意图h3/bb、一R ( 1)arccs(1 ) b RR2 23R 2Rb b、福Y32-1若 为已知，h可用代替cot b2.1.2圆锥截段计算公式1cleVb 3HS1 11hS22-2a h sin( )cos其中，圆锥截段弓形的面积R2arccsR上 . 2Rh2 (R h1)2-3R其计算分三种情况a.当 ，ci (cos-)2 1
4、 ,为正值 cosS2(l ATb 工 ln(2cilb 2/加 Cll2)2-42G 14clbi式中，lH a cosb.2-5c 8： .1S2一 . a tan sin l2c.2.1.3圆柱段搅拌筒计算2-6R Dh2BAh1图2.2圆柱截台计算示意图Vi是一圆柱截台，是两个圆柱截段之差Vi Vai Va2Vai 3R3(h 1)arccos(1 &) (3R2 2Rb b21 2Rb b2 3bRRVa2 3R3(b2 1)arccos(1 b2) (3R2 2Rb2 b；). 2Rb2 b； 3b2RRViho3(b b2)3 bib1b2bo3R (- 1)arccos(1 -
5、) ( 1)arccos(1 2)RRRR2-7(3R2 2RD b_2_2_ _1 V3H0(RR1RR1)H(S1S1)h(S2S2)2-9 3)、2R b2 (3R2 2Rb2 b；)、, 2Rb2 b；2.1.4前锥圆锥段搅拌筒计算2.3所示:V是一个圆锥台截段，圆台截段就是两个圆锥截段之差，如图图2.3小圆锥截台计算示意图1 1V2 (HS1 h3) (HS1 hS2)331c c cV2 H(S1 S1) h(S2 S2)2-832.1.5后锥圆锥段截台计算公式V3是从一个圆台体减去一个圆台截体，如图 2.4,计算公式如下1 22V3-H0(RR1RR1)V1图2.4圆锥截台计算示
6、意图2.2. 经验公式搅拌筒设计的最大装载容积V与搅拌筒的几何容积V存在以下经验公式:0.5 0.65Vj2.3. 重心位置的计算2-10(ViXi V2X2 V3X3MV1 V2 V3)Y (VY1 V2Y2 V3Y3)/(Vi V2 V3)体积的计算如前其中Xi，Y（i1,2,3）是各段重心的坐标3.驱动功率的计算3.1 搅拌力矩曲线混凝土搅拌的过程力矩曲线变化规律如图3.1所示:图3.1搅拌力矩曲线01:加工工序，搅拌筒以14-18rmp正转，在大约10min的加料的时间里，搅拌 筒的驱动力矩随着混凝土不断被加入而逐渐增大， 在即将加满时，力矩反而略有 下降；12:运料工序，在卸料地点，
7、搅拌输送车停驶，搅拌筒从运拌状态制动，转入 14-18rPm的反转卸料工况，搅拌筒的驱动力矩在反转开始的极短时间内陡然上 升，然后迅速跌落下来；45:卸料工序，搅拌筒继续以14-18rPm的速度反转，驱动力矩随混凝土的卸出而逐渐下降；56:空筒返回，搅拌筒内加入适量清水，返程行驶中搅拌筒作3rPm的返向转动, 对其进行清洗，到达混凝土工厂，排出污水，准备下一个循环。3.2 驱动阻力矩计算搅拌筒驱动阻力矩由拌筒与支承系统的摩擦阻力矩与拌筒搅拌阻力矩共同 组成，具以拌筒搅拌阻力矩最难计算。M驱M搅M支3-1M搅 M筒摩 M叶摩 M流阻 M偏3-23.2.1 积分公式计算方法a.拌合料与筒壁间的摩擦
8、力矩 M筒摩如图3.1 ,拌合料与筒壁或与搅拌叶片间的单位摩擦力f图3.1装满拌合料的搅拌筒剖面图f k1k2 V3-3k1 (3 0.1 s) 9.8 10 2k2 (4 0.1 s) 9.8 102式中，k1粘着系数，kN/m2；k2速度系数，kN/m；V拌合料速度；s混合料的坍落度。3, d3M筒摩 f (匕卜2 M)1 12 i i式中：Vi搅拌螺旋叶片外圆线速度S锥筒各段内表面与混凝土实际摩擦面面积 di锥筒各段试验计算直径s (0.6 0.8) d2 d1( h1 5)2 2_ 一 一 _S (0.5 0.7)d2 h3S3 (0.30.5) dyd3h2d1 d1-2112,d3
9、d2 d2 一2-3-3d.Si 3-42搅拌螺旋叶片外圆线速度。3-53-63-7M叶摩b.拌合料与搅拌叶片间的摩擦阻力矩图3.2螺旋叶片断面投影图3.2 为拌筒内螺旋叶片的端面投影。任取一半径r,该半径对应的叶片螺旋开角为k(近似认为对应于各r处的螺旋开角，均等于中径上的螺旋开角)。dM 叶摩=r f dA cos二(K1 K2V2) 2 r2 drV2拌合料与搅拌螺旋叶片间的相对滑移速度n 2 r nr60cos 30cosIII_2 .dM 叶摩 K1 K2 2 r dr30cos.”. nr 、_2 ,M 叶摩 (K1 K2) 2 r dr3-8R130cos2 ，2 Ki(R3 R
10、3) 5 2n (R2 R4)3 60cos式中：Ri搅拌螺旋叶片断面投影最小半径R搅拌螺旋叶片断面投影最大半径c.流动阻力矩由于拌合料眼螺旋升角方向运动，所以取微元面积dA (2 rdr)/ cos设混凝土的单位平均流动阻力系数为p,则取微元面积上的法向阻力2 p , dF p dA rdrcos周向流阻 dFr dF sin 2 p tan rdr周向阻力对搅拌筒轴线的阻力矩，一 C2 ,dM 流阻 r dFr 2 p tan r drR2233、M流阻 R dM流阻-p tan (R2 R2)3-9Ri3其中p值的确定较复杂，除与搅拌筒和叶片的结构参数有关外， 还与混凝上的水 灰比、配合
11、比、坍落度、外加剂和易性等有关，一般取 p 2030kN/m2d.由筒体的转动引起的偏载，对搅拌筒的阻力矩见图3.3。拌合料在随拌筒搅拌的同时，由于拌合料受到与筒壁和搅拌叶片间的 摩擦阻力矩的作用，使拌合料向转动方向提升，其重心偏向转动一侧。出现偏心 距e,对拌筒运动产生阻力矩。e值的精确确定目前还有困难，除与拌筒结构有关外，还与拌合料的性质有关。只能采取先近似计算，再用实验验证的方法确定。 对拌合料来说，共受到三个力矩的作用：即偏心力矩、与简体的摩擦力矩、与叶 片的摩擦力矩。由力矩平衡条件得：M 0Ge M筒摩M叶摩0叶摩图3.3脚板筒偏载示意图Ge M筒摩对简体来说，又受到由于拌合料的偏心
12、距，产生的阻力矩M偏作用，在数值上等于Ge oM偏M筒摩M叶摩M搅2 （M筒摩M叶摩）M流阻3-102.2.2Lieberherr 的经验公式M偏M筒摩M叶摩F rM搅2 F r M流阻实验测得：M流阻0.5 F rM 搅 2.5 F r3-11式中：r 偏心距，一般取0.1m；F混凝土重量精品文档3.3搅拌筒驱动功率的计算按求得的拌筒搅拌阻力矩，再根据传动系统的总效率，拌筒与支撑系统的摩擦阻力矩M支及拌筒转速n,即可求出搅拌筒的驱动功率N（kw）N C（M支 M 搅）n/716.2CM 驱n/716.23-12式中：M支一一搅拌筒支撑机构所克服的摩擦阻力矩；M搅一一搅拌筒脚板阻力矩；机械效率
13、，一般0.8-0.9C考虑峰值白影响系数，1.2-1.4 ;n转速，rpm4、搅拌出料机理4.1 物料下滑角4.1.1 物料的下滑角物料下滑角是确定叶片螺旋角的主要依据之一。当混凝土性质（坍落度）不同时，具下滑角的大小也不同。图4.1是混凝土下滑角与坍落度s关系曲线图， 该图由试验所得。由曲线图可知，混凝土的坍落度越小（s5 cm的混凝土为干硬性混凝土），下滑角就越大。斜面上物料的下滑方向是沿斜面的最大倾斜线S的方向。如图4.2所示,即斜面上对水平面H的最大倾斜线AC图4.2斜面及最大倾斜面s方向1欺速下载由图4.2可得:sin sin /cos sin n/cos4-1又因为所以 cos n
14、 cos()cos cos sin sin代入上式得： tan (sin n/sin cos )/sin4-2同理：tan n (sin/sin n cos )/sin4-34.1.2 混凝土有效下滑出料的条件如图4.3所示图4.3平置圆柱正螺旋面叶片精品文档设在平置圆柱形简体内壁的正螺旋叶片上， 面积元 A 的对地最大倾斜线用 S表示；螺旋线的切线用 表示；螺旋面的母线用 n 表示。S、 n 线的对地倾角分别用 、 n 表示。a.当拌筒转角 =0时，面积元A处于拌筒最低位置1。=0,n=90 , S线与n线重合， =90 ， S 线垂直指向筒壁。物料积在筒壁处。b.当拌筒转到0 ， 物料也将
15、顺着筒壁沿线方向下滑出料。 但当 时，物料不能下滑而被叶片带着继续上升。 （ 为叶片螺旋角 ）d.当拌筒转到90 时，物料沿S线下滑。此时，S线指向离开筒壁，达不到出料目的。根据以上分析，物料有效下滑出料的条件是 时，面积元A的S线下滑指向不离开筒。5、搅拌叶片设计5.1 搅拌叶片设计原则设计搅拌罐的搅拌叶片时， 一般在前锥和后锥段采用对数圆锥螺旋线， 中圆段采用圆柱螺旋线。 搅拌罐的搅拌和出料性能与螺旋线的螺旋升角和螺旋角有着密切的关系，螺旋升角 螺旋角 之间存在着90o 的关系。总的来说，螺旋升角 越大搅拌性能越好，但出料性能越差，因此，在设计时，要综合考虑以下几点：后锥螺旋叶片主要是为了
16、实现搅拌功能， 因此设计时在满足物料下滑 （一般下滑角 30 ）的前提下尽量加大螺旋升角；但为了避免前锥积料、改善出料性能，应减少小端处的螺旋升角。中圆段是搅拌与出料的过渡段， 为提高搅拌性能应适当提高螺旋叶片顶端螺旋升角；为改善出料性能应使螺旋叶片直纹与搅拌简轴线有一定夹角； 实践中， 我们一般让这一夹角等于后锥的半锥角的余角。 从而较好地实现这两种功能，也 更便于与后锥螺旋线的拟合。 前锥螺旋叶片主要是实现快速卸料，并起一定拌和作用，而且避免出料 时出现离析。实际设计时，越靠近出口的位置越要选用大的螺旋角， 即小的螺旋 开角，这样可以提高搅拌罐的出料性能。5.2 非等边角对数螺旋线设计搅拌
17、叶片理论搅拌叶片在前锥和后锥部分采用的是对数螺旋线，其母线的方程为：xcossin0siny0exp( sin /tan ) sincos00z001cos(5-1)16欠0迎下载其中 为螺旋角，0为初始极径； 为半锥角；为螺旋转角是一个变量时，该当 是一定值时，螺旋线为等角对数（圆锥）螺旋线；当螺旋线即为非等角对数螺旋线，则可以表示为:(5-2)其中t可以是：（t）=1 ,(t尸t , (0 t 1)或 =1-cos(t) , (0 t /2)表5-1搅拌叶片设计参数B(mm)前锥81.36o5.78o(t)15.89o10990o380中圆67.7o0o191874.11o380后锥83.
18、3494.579o(t)19.76o7274.11o380304其中(t)=1-cos(t),(0t/2)非等角队输螺旋线叶片设计和拟合方法首先根据螺旋线的上升趋势，修改螺旋角，改变螺旋线的走势（变化趋势） 为更好地进行曲线拟合提供条件。在两条相接的螺旋曲线的端点附近取若干点，采用最小二乘法进行曲线拟和。图5.1、5.2、5.3,是分别采用等角对数螺旋线、等变角对数螺旋线和非等 变角螺旋线设计而成的搅拌叶片的螺旋母线。具螺旋角的变化函数取值如下：精品文档5.1等角对数螺旋线正视图和右视图从中可以看出等变角对数螺旋线与圆柱螺旋线拟合的效果比等角对数螺旋 线光顺，而非等变角对数螺旋线的拟合效果最为
19、光顺，而且螺旋角是变化的，很好的满足了搅拌和进出料的设计要求。6关于8.5LP搅拌罐的有关探讨及重新设计6.1 8.5LP搅拌罐规律研究经过对8.5LP搅拌罐搅拌叶片焊接位置的分析，发现叶片的前锥和后锥曲线 规律基本符合等变角对数螺旋线，中圆符合圆柱螺旋线规律。表6.1后锥叶片螺旋线参数计算点极径极径增量螺旋转角螺旋角13291.31023371.31801/680.4933468.31971/379.6543571.311031/279.2553691.311202/378.6963871.311805/677.2474071.3120076.11表6.2中圆叶片螺旋线参数计算点开程增量螺旋
20、转角螺旋角10022302301/669.134952651/367.747352401/267.959852502/367.8612352505/667.771461226-1/6067.7从表中的数据我们可以看出：虽然螺旋角和极径的增量不是很规律 （规则）， 但总的说来，螺旋线的螺旋角变化是规律的，我们可以认为是等变角。考虑到误 差和设计因素，我们可以认为，对于后锥最底部的一段是为了出料彻底， 而对其 螺旋角进行的加大调整，与中圆结合部分为便于拟合而对螺旋角进行了适当调 整。对于前锥，考虑到进口叶片第一段是为了出料要求进行调整， 最后一段是为 了和中圆叶片进行拟合的需要而进行调整， 我们主
21、要以中间的点进行研究。于是 可以发现，螺旋角是微量递增的，考虑误差因素，可以看成是等变角对数螺旋线， 也可以看成是等角对数螺旋线，但根据影响搅拌和出料的因素，我们认为采用等 变角甚至是非等变角对数螺旋线更为合适。表6.3前锥叶片螺旋线参数计算点极径极径增量螺旋转角螺旋角11653 (1626)0216618(35)1/6(83.14)31697361/383.1241758611/281.6451814562/381.2261873595/680.92719325980.7881978467/681.0292037594/380.95102097603/280.93112169725/380.
22、751222326311/680.7613230775280.651423867913/680.55152457717/380.54162536795/280.50172634988/380.341827249017/380.27192859135379.9620305019119/679.4121320515510/379.176.2、8.5LP搅拌罐的实验设计参见图6.1 ,圆锥螺旋线的极径的计算公式0esin/tan6-1根据这一公式，我们写出等变角或非等变角的变化关系式，带入不同的螺旋转角和对应的螺旋角（角度离散化），就可以借以确定各关键点的坐标和尺寸。对于中圆，其曲线方程为X Rco
23、sY Rsin6-2Z R /tan这里我们研究的主要参数是 Z,在圆柱体上我们可以把它叫做升程，螺旋角变化规律不同，那么对应的升程规律就不同19欠迎下载精品文档17欠“迎下载图6.1计算锥6.2.1方案一后锥曲线螺旋角规律采用余弦函数，中圆圆柱螺旋线螺旋角采用等变角递减规 律，前锥曲线螺旋角采用余弦对数螺旋线规律对于后锥来说，我们取螺旋角规律为:3291.13esin15.89O/tan6-383.349 4.579 p其中p 1 cos( t),(0 t21)我们分别取t3 3 9，,3,3,2以及对应的20 10 20 5 4 10角离散化，得到不同的值，从而得到对应的不同的极径，按照这
24、样的极径在搅拌罐上描点，得出螺旋叶片在搅拌罐上的近似焊接线。具体取值以及计算修正 搅拌叶片的轨迹数据见表6.4同样道理，对于中圆，导程公式为： Z 1151.5 /tan精品文档其螺旋角变化规律为：69 1.3t6-4计算数据如表6.5表6.4后锥螺旋叶片计算参数计算点螺旋转角螺旋角计算极径1081.36329121/680.85336831/380.18345941/279.37356852/378.43370165/677.413863776.324058810/975.584208表6.5中圆螺旋叶片计算参数计算点螺旋转角螺旋角计算升程1069021/1868.937731/6 +1/1
25、868.7331341/3 +1/1868.5255451/2 +1/1868.3279962/3 +1/1868.11105075/6 +1/1867.9113058+1/1867.71566对于前锥来说，i626esin19.76o/tan83.349 4.579 p其中p (1 cos( t)/2 t/2,(0 t 1)2其参数计算祥见表6.6其中83.349 4.579t6.6前锥螺旋线叶片计算参数计算点螺旋转角螺旋角t值极径（圆整 后）1083.3501653(1626)21/683.331/21166031/383.282/21169541/283.231/7173252/383.
26、154/21177065/683.035/211812782.902/7185687/682.741/3190494/382.558/211957103/282.353/72014115/382.1310/2120771211/681.8811/21214613281.624/722231413/681.3513/212308157/381.062/32401165/280.765/72505178/380.4416/2126201817/680.1217/21274619379.796/728872019/679.4519/2130422110/379.1120/213213227/278.
27、77134046.2.2方案二后锥曲线螺旋角规律采用等变角递减规律，中圆圆柱螺旋线螺旋角采用等变角递增规律，前锥曲线螺旋角采用等变角递减规律对于后锥来说，我们取螺旋角规律为：329ii3eSin15.89o/tan具体计算数据见表6.7对于中圆，导程公式为：Z 1151.5 /tan其螺旋角变化规律为：66 1.7t具体计算数值见表6.8对于前锥来说，I626esin19.76o/tan其中： 83.349 4.579t计算参数见表6.9表6.7方案二后锥螺旋叶片计算参数计算点螺旋转角螺旋角计算极径1081.36329121/680.49337131/379.63346841/278.7635
28、8552/377.89372265/677.033882776.164065810/975.584208表6.8方案二中圆螺旋叶片计算参数计算点螺旋转角螺旋角计算升程106621/1866.098931/6 +1/1866.3635241/3 +1/1866.6360851/2 +1/1866.8985862/3 +1/1867.16110075/6 +1/1867.4313378+1/1867.7156624欠0迎下载精品文档表6.9方案二前锥螺旋叶片计算参数计算点螺旋转角螺旋角t值极径（圆整 后）1083.350162621/683.131/21166131/382.912/2116994
29、1/282.691/7174152/382.484/21178565/682.265/211834782.042/7188687/681.821/3194394/381.608/212004103/281.393/72070115/381.1710/2121411211/680.9511/21221713280.734/723001413/680.5113/212388157/380.302/32484165/280.085/72587178/379.8616/2126981817/679.6417/21281819379.426/729482019/679.2119/2130872110/3
30、78.9920/213238227/278.77134046.2.3方案三后锥曲线螺旋角规律采用等变角递减规律，中圆圆柱螺旋线螺旋角采用等角规律，前锥曲线螺旋角采用等变角递减规律对于后锥来说，我们取螺旋角规律为：3291.13esin15.89O/tan其中 83,349 4.579t对于中圆，导程公式为：Z 1151.5 /tan其螺旋角为：67.7具体计算数值见表6.11对于前锥来说，1626esin1976/tan其中： 83.349 4.579t具体计算数据见表6.126.10方案三后锥螺旋叶片计算参数计算点螺旋转角螺旋角计算极径1081.36329121/680.49337131/3
31、79.63346841/278.76358552/377.89372265/677.033882776.164065810/975.584208表6.11方案三中圆螺旋叶片计算参数计算点螺旋转角螺旋角计算升程1021/1867.78231/6 +1/1867.732941/3 +1/1867.757751/2 +1/1867.782462/3 +1/1867.7107175/6 +1/1867.713188+1/1867.7156626迎下载精品文档表6.12方案三前锥螺旋叶片计算参数计算点螺旋转角螺旋角t值极径（圆整 后）1083.350162621/683.131/21166131/382
32、.912/21169941/282.691/7174152/382.484/21178565/682.265/211834782.042/7188687/681.821/3194394/381.608/212004103/281.393/72070115/381.1710/2121411211/680.9511/21221713280.734/723001413/680.5113/212388157/380.302/32484165/280.085/72587178/379.8616/2126981817/679.6417/21281819379.426/729482019/679.2119/2130872110/378.9920/213238227/278.7713404按照1: 1制作完成后，在相同工况下，考察他们的搅拌均匀度，进出料速度，出 料残余率等搅拌性能。27欠0迎下载精品文档欢迎您的下载,资料仅供套考!致力为企业和个人提供合同协议， 策划案计划书，学习资料等等打造全网一站式需求24攵迎下载