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1、4 .管路的水力计算4.1 绘制管路的系统图1 .绘制管路的系统图(1-3)层。并标上管段，管长，以及热负荷大小。2 .确定最不利环路，本系统采用异层式系统，取最远的立管为最不利环路。图见附录4.2计算最不利环路的管径本设计采用重力循环系统.(1)选择最不利环路，并标管径；根据推荐比摩阻确定环路管径，流速，以及平均比摩阻的大小。 计算各管段的压力损失A 6；(4)确定局部阻力损失A pj；(5)求各管段的压力损失A p=Apy+Apj；(6)求环路的总压力损失2 A p；(7)平衡各管段的阻力；(8)将计算结果记入下列的表中。水力计算表管 段 号QWGKg/hL mdmmVm/sRPa/m p
2、y=R LA pd pp123456789101112立管I 一层散热器(最不利环路)作用压力A p =764.41pa11698582200.0452.214.42250.9924.7529.172963833210320.084.9449.4043.8915.5664.9731926466318400.148.81158.585.59.6453.02211.6438528132527700.102.5268.0464.9229.5297.565192646635400.148.8144.053.59.6433.7477.796963833219320.084.9493.8643.8915.
3、56109.429760002063.3250.18.2427.1944.9219.6846.87832521123.3250.0522.759.0841.335.3215.122L=87.6m2 (Apy+Ag =652.49pa系统作用压力富裕率 X=(764.41-652.49)/764.41=14.64%10%入口处的剩余循环作用压力，用阀门截流。立管I二层散热器作用压力A p =1278.88pa963862203.3150.32144.52476.92550.38251.90728.82101435492150.078.9217.84312.1474.7392.572 (A py+
4、Apj) =821.39pa不平衡率X=(546.81-821.39)/546.81=-35%-15%(管径最小应调节立管阀门)立管I三层散热器作用压力A p =1793.22pa1136381253.3150.1849.57163.58515.9479.70243.28121914662150.09615.330.6314.53140.56171.162 (A py+Apj) (9-12)=1143.26pa不平衡率 X=(1119.97-1143.26)/546.81=-2.07%15%立管n 一层散热器环路资用压力A p =265.54pa1396293310.5320.0940922.
5、4633.9911.9614.42141042362150.0553.266.52271.4940.1946.711532281113.3200.188.8129.07415.9463.7691.831661272113.3250.118.6228.4545.9523.8152.261796263313.3320.094.9216.2433.9911.9628.2不平衡率 X=(265.54-234.42)/265.54=-11.7%-15%立管R二层散热器资用压力作用压力A p =1278.88pa1864162213.3150.33145478.5553.58267.87466199093
6、12150.042.735.46310.792.367.822 (Apy+Ag =754.2pa不平衡率 X=(654.01-754.2)/654.1=-14%-15%(管径最小应调节立管阀门)注：由于系统左右两区对称，故两区水力计算数据相同，不再列出，且系统图也不再标注 局部阻力系数统计表管段号局部阻力个数2E散热器2乙字与21截止阀125分流三通1合流四通1弯头1直流四通12闸阀14乙字与1315.5直流三通 弯头 闸阀21弯头54闸阀26锅炉1弯头35闸阀13.0旁流三通16弯头直流三通2147直流四通 括弯1148直流四通 括弯1149直流四通 括弯1152弯头210乙字与131分合流四通1截止阀1散热器直流四通111括弯152弯头2乙字与112分流四通131合流四通1截止阀1散热器旁流三通113闸阀13乙字与1乙字翁2截止阀114散热器127分流三通1合流四通1直流四通115括弯14直流四通116括弯14117旁流三通13乙字与1闸阀118直流四通15括弯弯头2乙字与219分合流四通131截止阀1散热器1弯头2乙字与221分流四通131合流四通1