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1、化工原理课程设计化工原理课程设计题 目 乙醇-水分离过程筛板精微塔设计（院）系化工院专 业化学工程与工艺班 级2010级化工1班学生姓名*1006210117*学 号指导教师目录462.1 精馏塔全塔物料衡算 62.2 乙醇和水的物性参数计算 62.2.1 温度 72.2.2 密度 82.2.3 相对挥发度 112.2.4 混合物的黏度 122.2.5 混合液体的表面张力 122.3 塔板的计算 132.3.1 q 、 精馏段、提留段方程计算 132.3.2 理论塔板计算 152.3.3 实际塔板计算 152.4 操作压力的计算 15塔体的工艺尺寸计算 153.1 塔径的初步计算 163.1.
2、1 气液相体积流量计算 163.1.2 塔径计算 163.2 塔体有效高度的计算 193.3 精馏塔的塔高计算 193.4 溢流装置 203.4.1 堰长 203.4.2 溢流堰高度 203.4.3 弓形降液管宽度和截面积 203.5 塔板布置 213.5.1 塔板的分块 213.5.2 边缘区宽度的确定 213.5.3 开孔区面积计算 213.5.4 筛孔计算及其排列 22四、筛板的流体力学验算 224.1 塔板压降 224.1.1 干板阻力 224.1.2 气体通过液层的阻力 234.1.3 液体表面张力的阻力（很小可以忽略不计） 234.1.4 气体通过每层板的压降 234.2 雾沫夹线
3、 244.3 液沫夹带 244.4 漏液 244.5 液泛 25五、塔板负荷性能图 255.1 漏液线 255.2 液沫夹带线 265.3 液相负荷下限线 275.4 液相负荷上限线 285.5 液泛线 285.6 图表汇总及负荷曲线图 29六、主要工艺接管尺寸的计算和选取 31七、课程设计总结 34八、参考文献 35、化工原理课程设计任务书1.1 设计题目分离乙醇一水筛板精馏塔的设计1.2 原始数据及条件生产能力：年处理乙醇一水混合液2.6 万吨 /年（约为 87 吨/天） 。原料：来自原料罐，温度20，乙醇含量为30%（质量分率，下同）分离要求：塔顶乙醇含量不低于95%。塔底乙醇含量不高于
4、 0. 05% 。塔顶压力P=105KPa。进料状态为冷进料。塔釜为饱和蒸汽直接加热。1.3 设计说明书内容1. 设计任务。2. 塔的工艺计算：包括全塔物料恒算、塔底及塔顶温度、精馏段和提馏段气液负荷、塔 顶冷凝去热负荷、冷却水用量、塔底再沸器热负荷、加热蒸汽用量、塔的理论板数、实 际板数。3. 塔的结构设计：包括塔高、塔径、降液管、溢流堰、开孔数及开孔率。4. 塔板流体力学验算。5. 塔板布置图、塔板负荷性能图。6. 附属设备的设计：塔顶冷凝器、塔顶再沸器、进料接管、塔顶产品接管、塔底产品接 管、塔顶蒸汽接管。7. 计算塔的人孔或手孔开孔数目。8. 撰写设备结果一览表。9. 绘制精馏塔或冷凝
5、器的设备图。10. 设计感想、设计评价。11. 参考文献。1.4 设计时间安排1.6 月 24 日 6 月 28 日：完成设计说明书中的 1-4 项。2.6 月 29 日 7 月 3 日：完成设计说明书 5-8 项。3.7 月 4 日：完成设计说明书。4.7 月 5 日 7 月 7 日：绘制精馏塔或冷凝器的设备图。1.5 格式基本要求1. 纸型： A4 纸。2. 页边距：上 3.5cm,下 2.5cm,左 2.5cm,右 2.5cm。3. 页眉：2.5cm,页脚：2cm,上侧装订。4. 字体：正文全部仿宋体、小四。5. 行距：固定值22 磅。6. 包括封面、任务书、目录等，内容大概15-20
6、页。工艺流程图及说明首先，乙醇和水的原料混合物进入原料罐，在里面停留一定的时间之后，通过泵进 入原料预热器，在原料预热器中加热到泡点温度，然后，原料从进料口进入到精储塔中, 因为被加热到泡点，混合物中既有气相混合物，又有液相混合物，这时候原料混合物就 分开了，气相混合物在精微塔中上升，而液相混合物在精储塔中下降。气相混合物上升 到塔顶上方的冷凝器中，这些气相混合物被降温到泡点，其中的液态部分进入到塔顶产 品冷却器中，停留一定的时间然后进入乙醇的储罐，而其中的气态部分重新回到精储塔 中，这个过程就叫做回流。液相混合物就从塔底一部分进入到塔底产品冷却器中，一部 分进入再沸器，在再沸器中被加热到泡点
7、温度重新回到精储塔。塔里的混合物不断重复 前面所说的过程，而进料口不断有新鲜原料的加入。最终，完成乙醇与水的分离。冷凝器一塔顶产品冷却器一乙醇储罐一乙醇T回流J原料一原料罐一原料预热器一精储塔T回流J再沸器一 一塔底产品冷却器一水的储罐一水、塔板工艺设计2.1 精储塔全塔物料衡算乙醇-水溶液中含乙醇 30%乙醇和水的相对摩尔质量分别为F：进料量(kmol/s) XD：塔顶产品流量(kmol/s)W塔底残7流量(kmol/s)(质量分数下同)，46kg/kmol 和 18kg/kmol。F:原料组成Xd：塔顶组成Xw塔底组成原料甲醇组成:塔顶组成：Xd塔底组成：Xw30Y 46XF3046954
8、695 &46 180.014670 0.1436180.88140.05 99.566780.0202.2 平均摩尔质量Mf =0.1436 46+ (1-0.1436)18= 22.0208kg/kmolMD 0.8814 46 (10.8814)18 42.6793Kg / KmolMw 46 0.02010.020 18 18.56kg/kmol2.3 全塔物料衡算:依题给条件：一年以300天，一天以24小时计，有：全塔物料衡算:4釜液处理量2.6 101000163.97Kmol / h300 24 22.02080.1436 0.020163.9723.52kmol /h0.881
9、4 0.020W F D 163.97 23.52 140.45kmol/h2.2乙醇和水的物性参数计算1 .2.1温度1. tF85.3 84.10.1238 0.1661tF 85.30.1436 0.1238tF 84.73C常压下乙醇-水气液平衡组成与温度的关系温度TC液相中乙醇的摩尔分率气相中乙醇的摩尔分率1000.000.0095.50.01900.170089.00.07210.389186.70.09660.437585.30.12380.470484.10.16610.508982.70.23770.544582.30.26080.558081.60.32730.582680
10、.70.39650.612279.80.50790.656479.70.51980.659979.30.57320.684178.740.67630.738578.410.74720.781578.150.89430.8943根据表中数据可以求得tF tD twt : 78.41 78.15tD 78.412 . D - 74.72 89.43 88.14 74.72tD 787Ctw 99.94 C100 95.5tw 1000 1.900.020 0t t2 .精微段平均温度：t1tD 81.46C3 .提留段平均温度：t2 t-tW 92.34 C22.2.2密度已知：混合液密度：。也弥
11、 l A Bt0pM混合气密度：V 224TB塔顶温度：tD78.17C气相组成：yD:78.41 78.1578.17 78.15yD78.15 89.43100yD 89.43进料温度：tF84.73C气相组成：yF85.3 84.184.73 84.1yF47.04 50.89100yF 50.89塔底温度：tW99.94 C气相组成：yW100 95.5 100 99.94yW: 0 17.00100yW88.44%48.84%0.23%(1)精储段液相组成：为xD xF 51.28%2气相组成：y1yD yF 68.64%2所以 Mli460.512818 (10.5128)32.3
12、6kg/molMV1460.686418 (10.6864)37.22kg/mol(2) 提留段液相组成：x2 xW xF 8.18%2气相组成：y2 yW yF 24.54%2所以 Ml246 0.081818(10.0818)20.29kg / molMV246 0.245418(10.2454)24.87kg/mol不同温度下一寸与水的密度表温度T, C708090100110i / 一 3A,kg/m754.2742.3730.1717.4704.3./ 3B,kg/m977.8971.8965.3958.4951.6tF 84.73 C80 9084.73 80CF : 一742.3
13、 730.1cf 742.380 9084.73 80wF :_971.8 965.3wf 971.8CF 736.53kg/m3wf 968.73kg/m310.301 0.30F 739.3970.2tD 78.17C708078.17 70CD: 754.2742.3cd 754.2708078.17 70wD:977.8971.8wd 977.810.921 0.92D744.5972.9tw99.94 C9010099.94 90CW: 730.1717.4CW 730.19010099.94 90wW: 965.3958.4ww 965.33W 952.54kg/m3F 887.6
14、7kg/mL 0.005 1 0.005 w 717.46958.43所以 L1F 2 D823.21kg/m3L2F 2 W920.11kg/m3M ld 46 xD 18 (1 xD) 42.68kg / molcd 744.5kg/m33wd 972.9kg/m3D 758.75kg/m3CW 717.48kg/m33wd 958.45kg/m3M lf 46 xF 18 (1 xF) 22.02kg/molMlw 46 xw 18 (1 xw) 18.00kg/molM LD M LFM li 32.35kg/molM L2M LW M LF20.01kg/molM vd 46 yDM
15、 vf 46 yFM vw 46 yW18 (1 yD)18 (1 yF)18 (1 yw)42.76 kg/mol31.68kg / mol18.99 kg/molM VD M VFM V1 37.02kg / mol30.88kg/molM vw M vfM V2 2V1T0Mv122.4t11.27kg/m3T0MV2V2 =22.4t21.03kg/m32.2.3相对挥发度Xf14.36%yF48.84%0.44840.1436F1 0.44841 0.14364.85xD88.14%yD88.44%0.88560.88141.04D1 0.88561 0.8814xw0.020%yw
16、2.27%0.23%0.02%w1 0.23%1 0.02%11.52(1)精储段平均相对挥发度2.81(2)提留段平均挥发度8.052.2.4 混合物的黏度ti81.46C查手册得水0.3567mpa?s乙醇0.485mpa?st292.34 C查手册得水0.3023mpa?s乙醇0.415mpa?s(1)精微段黏度：1乙醇 x1水(1-x1) 0.4224mpa?s(2)提留段黏度：2乙醇 x2水(1-x2) 0.3115mpa?s2.2.5 混合液体的表面张力乙醇表面张力:温度，c2030405060708090100110o-, m N/m22.321.220.419.818.8181
17、7.1516.215.214.4力温度，c020406080100o-, m N/m75.6472.7569.6066.2462.6758.91查物理化学手册可得水的表面张力的经验公式：0.07275 ?1 0.002(T 291)所以可以求得 WF 63.02mN/m, WD 63.97mN/m, WW 60.81mN/m取表可以通过内插法算得WF 17.07mN/m, WD 17.47mN/m, WW 15.51mN/m塔顶表面张力：4V D(1xD )V WDxD WD，d 20.85mN /mIF(1xf )41 WFxf V WF ,F 47.40mN /m4 . 1 W(1xW)4
18、 WWxD 4 WW ，W 60.80mN/m 2085 47 40(1)精微段的平均表面张力：134.125mN/m(2)提储段的平均表面张力：2 60.80 47.40 54.10mN/m22.3塔板的计算2.3.1 q、精储段、提留段方程计算Xf 0.1434 泡点温度 84.86 C平均温度： 口 84.46 20 52.23 C 22乙醇的摩尔热容 CmA 3.04 46 139.84kJ/kmol ?K乙醇的摩尔汽化始a 914.1 46 42048.6kJ/kmol51.23 51水的摩尔热谷 cmB 18 4.178 (4.183 4.178) 75.2kJ / kmol ?K
19、60 50水的汽化潜热b 2392 18 43056kJ/kmolCmp CmAXA 5bXb 91.13kJ/(kmol ?K)平均汽化热r rAxA rBxB 42805.3kJ / kmolq 1 cmP(T t) 1.13 r对Xf 0.1436不论q=1还是q=1.13挟点均是切点。所以最小回流比一样，在 x=0.和x=1.0之间拟合平衡曲线y 0.2173 exp(1.1963x) 0.2557乙醇水平衡数据液相中乙醇的摩 尔分数气相中乙醇的摩尔分数液相中乙醇的摩 尔分数气相中乙醇的摩尔分数0.00.00.250.5510.010.110.300.5750.020.1750.400
20、.6140.040.2730.500.6570.060.340.600.6980.080.3920.700.7550.100.430.800.820.140.4820.8940.8940.180.1530.950.9420.200.5251.01.0乙醇-水相平衡图乙醇-水相平衡图计算得(xq,yq) (0.5445,0.6726) LRmin ()min 0.9944 1Ropt(1.2 2.0)Rmin根据工艺要求取1.8RD 1.8 0.0065 0.0118kmol/s(R 1)D 2.8 0.0065 0.0182kmol /sLL qF 0.0632kmol/sVV (q 1)F
21、0.0241kmol/sXdR 10.3148精储段方程:R 丫 y xR 1 y 0.643x提留段方程:L Wvy - x XwV Vy 2.62x 0.00032.3.2理论塔板计算lg（_x?L_xL）1 xDxF q久7N精微 min 3.67Ig 1岫是储min1g（言?4WW）1g 23.26N 全土-min6.93根据吉利兰关联图，已知 R Rmin0.29对应Nt Nmin 0.41R 1NT1Nt 12.44取13块板，精储段7块，提留段5块（塔釜一块）2.3.3实际塔板计算E 精微 T 0.17-0.6161g 1 0.40E提储T 0.17-0.6161g 20.48实
22、际塔板数：Nq 23 q 0.40 0.48全塔效率：ET 13 46%Nq28精储段实际板数为：N精= 046=11.6 12一 一 5 提储段实际板数为：N提=冰=10.8 11 （不包括再沸器）2.4操作压力的计算取每块板的压降为0.7KPa塔顶压强PD 101.3kPa进料板压强PF 101.3 12 0.7 109.7kPa塔底压强PW 101.3 23 0.7 117.4kPa精储段平均压强pm1 正万色 M*109.7 101.5kpa提储段平均压强Pm2 -pF-ypW 项.114 113.6kPa三、塔体的工艺尺寸计算3.1 塔径的初步计算1.1 .1气液相体积流量计算(1)
23、精储段:质量流量：L1Ml1L32.35 0.0118 0.3817kg/s体积流量：lS1MvJL1L1V137.02 0.0118 0.4368g/s0.3817823.20.43681.2730.00046m /s0.343m3/s(2)提留段:质量流量：l2M J20.010.0632 1.263kg/s体积流量：lS2Mv2L30.880.0632 1.952kg/sL2L21.236920.11_ _ _30.0013m3/sV2V20.43681.030.424m3/s1.2 .2塔径计算板式塔的塔径依据流量公式计算，即D式中 D塔径mmVs塔内气体流量m3/s ；u空塔气速 m
24、/s0由上式可见，计算塔径的关键是计算空塔气速Uo设计中，空塔气速u的计算方法是，先求得最大空塔气速Umax,然后根据设计经验，乘以一定的安全系数，即u (0.6 0.8)Umax最大空塔气速Umax可根据悬浮液滴沉降原理导出，其结果为式中 Umax允许空塔气速，m/S；PV, PL分别为气相和液相的密度，kg/m3 ；C-气体负荷系数，m/S,对于浮阀塔和泡罩塔可用图4-1确定；图中的气体负荷参数 金仅适用于液体的表面张力为 0.02 N/m,若液体的表面张力为6N/m,则其气体负荷系数C可用下式求得:所以，初步估算塔径为:V0.785U其中,u 适宜的空塔速度， m/s0由于精储段、提储段
25、的汽液流量不同，故两段中的气体速度和塔径也可能不同。 在 初算塔径中，精储段的塔径可按塔顶第一块板上物料的有关物理参数计算，提储段的塔 径可按釜中物料的有关物理参数计算。 也可分别按精储段、提储段的平均物理参数计算。5oaoO.OB0.060.05 o.M0.02IloJ3一0.050,043snno iijjji ii0.75m 霞Fv -， Mi 修 ”同处建Mill【,i 禺SSEMMHii；SSSilUllhHistress.gn&ns!Ui：!tia（芋）年广图中HT塔板间距，m；hL体积流量，m3/s；P V,板上液层高度，n v ,l 分别为塔内气、液两相-分别为塔内气、液相的密
26、度，kg/m3Lsi L1VsiI V10.000460.343823.2 ,1.270.0303取 Ht 0.4m0.06mHthL 0.34m查图得C20 0.075CC20(21严34.125 02 0.075 () .200.082Umax 0.082823.2 1.271.85 m/s1.27取安全系数0.7则空塔气速U1 0.7umax 1.44m/sD=0.84mLs2l2 0.0013920.11% l0.0903Vs2 , V2 0.424: 1.03取 Ht 0.4mhL 0.06m Ht hL 0.34m查图得C20 0.0751.03取安全系数0.7则空塔气速u20.7
27、umax 1.90m/s max_-2 0254.10 02C C20() .0.075 ( 厂 0.0922020920.11 1.03 umax 0.092 , 2.71m/sD=0.75m精储段与提留段相差不大，根据 JB-1153-73圆整塔径取D=1mAT D2 0.785m2 4实际气速：精储段u 0.793m,提留段u 0.896m1.3 塔体有效高度的计算Z (Nq 1)Ht (23 1) 0.4 8.8m精储段有效高度Z1 (N1 1) Ht (12 1) 0.4 4.4m提储段有效高度Z2 (N2 1) Ht (12 1) 0.4 4.4m1.4 精储塔的塔高计算实际塔板数
28、：$ 28块q选取每9层塔建立一个人孔，故人孔数为 3个设人孔处的板间距；H p 0.6m进料段高度：Hf 0.5m取 Hd 1.8Ht 0.72m取塔底停留时间为5min1.46 m5* 60* 0.0022一 20.783*1H Hd (Nq 2 S) Ht S Hp Hf HbH 13.09m1.5 溢流装置1.5.1 堰长lw 0.65D 0.65m1.5.2 溢流堰高度hw 7how选用平直堰2.841000E3600LsE近似取1计算得精微段：how0.011mhwhL how 0.048m提留段：how 0.017mhw hL how 0.042 m1.5.3 弓形降液管宽度和截
29、面积因为向0.65查弓形降液管参数图得DAL 0.072W 0.12ATD故 Af 0.072/ 0.057m2Wd 0.12D 0.12m根据 3600AfHT验算降液管内停留时间Lh精储段： 19s 5s提留段： 10.36s 5s故设计合理。1.5.4 降液管底隙高度h0(1)精储段取降液管底隙的流速u0 0.08m/sl wu0(2)提留段取降液管底隙的流速u、0 0.08m/s贝 1 h0 -L2- 0.041m则 h0 旦 0.022 ml wu 01.6 塔板布置1.6.1 塔板的分块因为D 800mm故塔板采用分块式。查塔板分块相关资料塔径1400分块数314001600160
30、0180034故分3块1.6.2 边缘区宽度的确定MWs Ws 0.07mWc 0.035m1.6.3 开孔区面积计算开孔区面积Aa按下式计算，即180 rAa2(x . r2 x2 sin 1 )D1其中 x(Wd Ws) (0.12 0.07) 0.31m22D1rWc 0.035 0.47 m222故 Aa 2(x r2 x2 sin 1 ) 0.52m2 180 r5mm筛孔按正三3.5.4筛孔计算及其排列由于乙醇和水物系无腐蚀性，可选用 3mm碳钢板，取筛孔直径d0角形排列，取孔中心距t为t 3do 15mm筛孔数目n为n 1.1525Aa 2669个开孔率为do0.907(-)2
31、10.1%t气体通过阀孔的速度精微段：见 Vs1 0.3436.29m/sA00.101* 0.54提留段：u0 Vs2 024 7.77m/sA00.101*0.54四、筛板的流体力学验算4.1 塔板压降4.1.1 干板阻力hc0.051(曳)2(二)C0L由 d0 5 1.67 查图 c0 0.7723故精微段：hc 0.051(1458)2(7) 0.029m0.772823.2提留段:hc0.051(16.410.772)21.03920.110.021m4.1.2 气体通过液层的阻力hl hLVsUa At AfF0 ua v精储段：ua 1.08m/sF0 1.24kg0.5/(s
32、?m0.5)查充气系数关联图可知0.62hl hL(hl how) 0.042 m提留段：ua 1.21m/sF0 1.13kg0.5/(s?m05)查充气系数关联图可知0.64hl hL(hl how) 0.051m4.1.3 液体表面张力的阻力(很小可以忽略不计)4.1.4 气体通过每层板的压降hp hc hlP hp Lg精微段：hp hc hl 0.076m pP hp Lg 585Pa提留段：hp hc hl 0.074m pP hp Lg 602Pa p4.2 雾沫夹带线Vs .V1.36LsZl已知泛点率 F LV 100%KCpAb取eV 0.1kg液/kg气，即 F=80.2
33、%精储段将 L=823kg /m3, V 1.27kg /m3, ZL 0.98m,CF 0.127, Ab 1.2554m2 代入整理得 V12.192 22.91L1提储段将 L=920.11kg /m3, v 1.03kg / m3, Zl 0.98m,CF 0.127, Ab 1.2554m2代入整理得 V2 2.127 22.26 L24.3液沫夹带ev5.7 10 6 （Ua ）3.2Ht hfhf 2.5A 0.15m精微段：ev5.7 10（一4一）3.20.027kg液/kg气0.1kg液/kg气1 Ht hf提留段：eV5.7 10（-ua一）3.20.016kg 液/kg
34、 气0.1kg 液/kg 气2 Ht hf故设计符合要求4.4漏液uoM筛板塔动能因子810,取9精储段：uoM 7.82m/s U0 14.56m/s提留段：Uom 9.68m/s uo 16.40m/s稳定系数：K1 1.86K2 1.69故本设计无明显液漏4.5液泛Hd(Ht hw)H d hp h_ hd乙醇一一水体系不宜发泡，故安全系数取0.6精微段：(Ht hw) 0.27m 2hd 0.153u00.001mHd hp hL hd 0.135m (Ht hw) 0.26m提留段：(Ht hw) 0.27m .2hd 0.153u、00.001mHd hp hL hd 0.133m
35、 (Ht hw) 0.28m故本设计不会产生液泛。五、塔板负荷性能图5.1漏液线U0,min4.4C0 (0.0056 0.13hL)l/ VU0,minVs,minAhLhwhowhow2.841000E(Lh)3l w推出精微段：Vs,min0.19,3.41 74.15L；2提留段：Vs,min0.195.57 120.54Ls4精储段LS0.00100.00080.0006Vs0.3860.3810.375提留段Ls0.00100.00080.0006Vs0.4930.4870.4835.2液沫夹带线已ev 0.1kg液/kg气为限，求Vs Ls5.7 10 6/Ua 、3.2ev()
36、L Ht hf 7UaAtAf1.37Vshf2.5hL2.5(hw how)2how2.843600 LS 3*1*S10000.65精储段：hw0.048 m2how0.89 L32hf 0.12 2.23L32Ht hf 0.28 2.23L35.7 10eV 6(HVs 1.5112.01L)3.20.1I t hf23 s提留段:hw 0.043 m2how 0.89 L3hf0.11Hthf22.23L320.29 2.23L3eV5.76J)3.20.11 H Thf21.80 13.87L3精储段LS0.00100.00080.0006Vs1.3911.4081.424提留段L
37、S0.00100.00080.0006Vs1.6621.6811.695.3液相负荷下限线对于平直堰，取堰上液层高度how 0.006m作为最小液体负荷的标准。222.843600Ls WhowE -. 0.0061000 lw3.Ls,min 0.00029m /s据此可做出与气体流量无关的垂直液相的负荷下限线。5.4液相负荷上限线5s作为液体在降液管中停留的时间的下限,AHLsLs,maxAfHT 0.0047m/s5据此可做出与气体流量无关的垂直液相的负荷上限线。5.5液泛线根据筛板流体力学验算过程液泛部分的计算，可整理得2aVs b cLs dL3a0.051(AoCo)2bHt (1
38、)hwc0.153(lwh。)22d3600 (lwh。)2l w带入相关数据得精储段：a,0.051(A0 c0)2V 0.047LbHt (1)hw0.19c0.153157.17d2.843600E(1)1000lw1.440.047Vs2 0.19 157.17Ls21.44L32V2 4.043 3344.0L2 30.63L3提留段：0.153c 2 205.28(lwho)222.843600 百 dd E(1) 1.461000lw20.029Vs2 0.20 205.28L； 1.46 L3222二Vs6.897 7078.6Ls 50.34L3精储段LS0.00100.00
39、080.0006Vs2.0042.0062.008提留段LS0.00100.00080.0006Vs2.5262.5392.5565.6图表汇总及负荷曲线图精储段负荷线VsLs0.0010.00080.0006漏液线0.3860.3810.375液沫夹带线1.3911.4081.424液相负荷卜限线0.00029液相负荷上限线0.0047液泛线2.0042.0062.008提留段负荷线VsLS0.0010.00080.0006漏液线0.4930.4870.483液沫夹带线1.6621.6811.69液相负荷卜.限线0.0003液相负荷上限线0.0046液泛线2.5262.5392.5566主要工艺接管尺寸的计算和选取6.1 蒸汽出口管的管径