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1、板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称地下二层平板新浇混凝土楼板板厚(mm)130新浇混凝土楼板边长L(m)9新浇混凝土楼板边宽B(m)4.5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2
2、)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计模板支架高度(m)9.19推荐精选立柱纵向间距la(mm)850立柱横向间距lb(mm)850水平拉杆步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)125主梁布置方向平行楼板长边
3、小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：模板设计平面图推荐精选模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算推荐精选面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=1000×14×14/632666.67mm3，Ibh
4、3/12=1000×14×14×14/12228666.67mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×2.5 ×1=6.78kN/m q20.9×1.2×G1k&
5、#215;b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.78×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4= 0.24kN·m Mmax/W0.24×106/32666.677.27N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0
6、.13)×1=3.36kN/m 5ql4/(384EI)5×3.36×3004/(384×10000×228666.67)0.16mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×80推荐精选小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33 因B/lb取整4500/850取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需
7、进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×2.5×0.32.1kN/m 因此，q1静0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9
8、15;1.2×(0.3+(1.1+24)×0.13)×0.31.15kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.30.94kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.107×1.15×0.852+0.121×0.94×0.8520.17kN·m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.30.1kN/m p0.9×1.4
9、15;Q1k=0.9×1.4×2.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.077×0.1×0.852+0.21×3.15×0.85，0.107×0.1×0.852+0.181×3.15×0.850.57kN·m推荐精选 M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.1×0.12/2，0.1×0.12/2+3.15×0.10.32kN·m MmaxmaxM1，M2，M3m
10、ax0.17，0.57，0.320.57kN·m Mmax/W0.57×106/5333010.64N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.607×1.15×0.85+0.62×0.94×0.851.09kN V20.607q2L+0.681p0.607×0.1×0.85+0.681×3.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.1×0.1，0.1×0.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V
11、3max1.09，2.2，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×50)1.18N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.31.07kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×1.07×8504/(100×9350×2133300)0.18mml/400850/4002.12mm 满足要求！ 六、主梁验算
12、主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.5+(1.1+24)×0.13)+1.4×1.5，
13、1.35×(0.5+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×1.5×0.31.79kN/m q1静0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.13)×0.31.22kN/m推荐精选 q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24
14、)×0.13)×0.3=1.13kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.143×1.22×0.85+1.223×0.57×0.851.77kN 按悬臂梁，R1q1l=1.79×0.10.18kN RmaxRmax，R11.77kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.143×1.13×0.851.1kN 按悬臂梁，R1q2l=1.13×0.10.11kN RmaxRmax，R11.1kN; 2、抗弯验算 计算简图如下
15、： 主梁弯矩图(kN·m) Mmax0.4kN·m推荐精选 Mmax/W0.4×106/449089.34N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.4kN max2Vmax/A=2×3.4×1000/42416.02N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.41mm 跨中max=0.41mm=850/400=2.12mm 悬挑段max0.11mm=100/400=0.25mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JG
16、J130-2011剪刀撑设置加强型推荐精选立杆顶部步距hd(mm)800立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1×1.386×(800+2×200)=1663.2mm 非顶部立杆段：l02=k2h =1×1.755×1600=2808mm =l0/i
17、=2808/15.9=176.6=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.185×1.386×(800+2×200)=1970.892mm 1l01/i1970.892/15.9123.955，查表得，10.434 f=N/(A)=0.9max1.2×(0.5+(1.1+24)×0.13)+1.4×1, 1.35×(0.5+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×1×0.85×0.85×1000/(0.43&#
18、215;424)=3.94×1000/184.02=21.41N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.185×1.755×1600=3327.48mm 2l02/i3327.48/15.9209.275，查表得，20.166 非顶部立杆段：l02=k2h =1.185×1.755×1600=3327.48mm 2l02/i3327.48/15.9209.275，查表得，20.166 f=N/(A)=0.9max1.2×(0.75+(1.1+24)×0.13)+1.4×1,
19、1.35×(0.75+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×1×0.85×0.85×1000/(0.17×424)=4.16×1000/70.38=59.1N/mm2f=205 N/mm2推荐精选 满足要求！ 八、立柱搭接扣件抗滑移计算单个直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。双扣件抗滑承载力在通常计算中取12.0kN。考虑扣件在多次使用后磨损等导致的安全系数降低，所以双扣件Rc根据现场扣件材料情况确定为8KN。扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):&
20、#160; R Rc 立杆底部段： R=0.9max1.2×(0.75+(1.1+24)×0.13)+1.4×1,1.35×(0.75+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×1×0.85×0.85×1000=3903.47N=3.9KN8KN 故：满足要求！九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)20 按上节计算可知，可调托座受力N3.94kNN20kN 满足要求！ （注：可编辑下载，若有不当之处，请指正，谢谢!） 推荐精选