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1、脚手架计算书成品料装车仓脚手架计算书一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)2、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)二、基本参数1、脚手架参数计算脚手架为满堂脚手架，钢管采用A48X3.5钢管，钢管抗弯强度设计值 为205N/ma横杆与立杆采用双扣件方式连接，立杆采用单立管，立杆的纵距 la=0.9m,横距 lb=0.9m,步高 h=1.3m。2、荷载参数根据装车仓施工设计图，装车仓梁、板结构总重1444KN装车仓楼板面积为 35.4 X 5=177nm,所以活荷载为：1444+ 177=8.16KN/n2;施工荷载：iKN/m；振捣混凝土产
2、生荷载：2KN/m;木脚手板：0.35KN/m2;水平杆自重：0.038KN/m。三、横向水平杆的计算横向水平杆截面力学参数为：截面抵抗矩W=2.08cmi;截面惯性矩I 12.19cm4 ;横向水平杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆 的上面。按照横向水平杆上面的脚手板、活荷载等荷载作为均布荷载计算横向 水平杆的最大弯矩和变形。考虑荷载横向水平杆上的最不利位置，计算简图如下.f-r-1t图一：横向水平杆计算简图1、作用于横向水平杆的线荷载计算线荷载标准值%二(8. 16+1+2+0. 35) X0. 45+0. 038= 5. 218 KN/m线荷载设计值 q = (8.
3、 16X 1. 2+1 XI. 4+2 XI. 4+0. 35 X 1. 2) X 0. 45+0. 038 X1.2=6. 531KN/m2、抗弯强度计算最大弯矩按下式计算：Mz= KM?其中：收皿横向水平杆的最大弯矩，Km一一弯矩系数，按建筑施工模板安全技术规范取值，Km=0. 117；q一一均布线荷载设计值，KN/m；/一一三跨连续梁的跨度，m, / = /=0.9mo算出 M =0.117X6. 531X0. 92=0. 619 KNm nux抗弯强度。=，山/%=0. 438X1064-5080=121.85N/mm2横向水平杆的计算强度小于f=205N/mm2,满足要求。3、挠度计
4、算最大挠度按下式计算：其中：co横向水平杆的最大挠度，mm；E钢管的弹性模量，MPa,为2. 05X10摘Pa；I 钢管的截面惯性矩，m巾q均布线荷载设计值,KN/rl三跨连续梁的跨度， mm l =lb =0.9m=900mmKw 挠度系数,按规范取值,Kw =0.990。算出 =0.990 X6.531 X9004+ ( 100X 2.05 X 105X 121900) =1.70mm横向水平杆的最大挠度小于l/150=6mm与10mm满足要求。四、纵向水平杆的计算纵向水平杆截面力学参数为：截面抵抗矩W=5.08cmi;截面惯性矩I 12.19cm4;纵向水平杆按三跨连续梁进行计算，纵向水
5、平杆在横向水平杆下方。采用 横向水平杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在纵向水平杆的不利位置，计 算纵向水平杆的最大弯矩和变形，计算简图如下：图二：纵向水平杆计算简图1、由横向水平杆传向纵向水平杆的集中力集中力设计值 P qlb =6.531 X 0.9 +2=2.939KN2、抗弯强度计算最大弯矩按下式计算：M max Km Pl其中：Mm ax纵向水平杆的最大弯矩， KN ?m ;Km 弯矩系数，按规范取值，Km =0.267；P 作用在纵向水平杆上的集中荷载设计值，KNl 三跨连续梁的跨度，m, l =la =0.9m。算出 M max=0.267 X 2.939 乂 0.9=0.706
6、 KN ?m抗弯强度M max W =0.706 X 106/5080=138.98 N/mm2纵向水平杆的计算强度小于f=205N/mm2,满足要求3、挠度计算最大挠度按下式计算:KwPl3100EI其中：一一横向水平杆的最大挠度，mmE 钢管的弹性模量， MPa为2.05 X 105MPaI 一一钢管的截面惯性矩，mrhP 一一均布线荷载设计值，KNl 三跨连续梁的跨度， mm l =la =0.9m=900mmKw 一一挠度系数,按规范取值,Kw =1.883。算出 =1.883 X2939X9003+ ( 100X2.05 X 105X 121900) =1.61mm横向水平杆的最大挠
7、度小于l/150=6mm与10mm满足要求。五、扣件抗滑承载力计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力应符合下式规定：R Rc其中：R一一纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；Rc 一一扣件抗滑承载力设计值，按规范取值，Rc =8KNR = 2P=2X 2.939=5.878KN< Rc =8KN 满足要求。六、立杆稳定性计算由于本脚手架只有6m高，高度相对较低，顾不考虑风荷载。1、立杆轴向力设计值计算立杆轴向力设计值按下式计算：N 1.2。卜1.4 义卜其中：N 立杆轴向力设计值；NGk 永久荷载产生的轴向力标准值总和；NQk 施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立
8、杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。(1)梁、板结构产生的轴向力标准值 NG1k=8.16 X0.9 X0.9 +2=3.305KN(2)脚手架自重产生的轴向力标准值 Ng2k gkH其中：gk 脚手架立杆承受的每米结构自重标准值，gk=0.1666KN/m；H 脚手架搭设高度；算出 NG2k=0.1666 X6=0.9996KN(3)脚手板自重产生的轴向力标准值 Ng3k =0.35 X 0.9 X0.9 +2=0.142KN(4)施工荷载产生的轴向力标准值 NQk=3X 0.9 X 0.9+2=1.215KN所以 N =1.2 X (3.305+0.9996+0.142 ) +1.4
9、X 1.215=7.037KN2、立杆的计算长度立杆的计算长度按下式计算，取整体稳定计算结果最不利值：l0 k 1 h aI0 k 2h其中：l0 立杆的计算长度；k 满堂脚手架立杆计算长度附加系数，按规范取值1.155;h步距，h=1.3m；a 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，a =0.3m；1、考虑满堂脚手架整体稳定因素的单什计算长度系数，按规范取值 1=1.579,2 =2.292。算出 10 =1.155 X 1.579 X （1.3+0.3）=2.918m 或 1。=1.155 乂 2.292 乂 1.3=3.441m取不利值10=3.441m长细比 %, =341.1 +1
10、.58=217.78 （i为立杆的回转半径，1.58cm）3、立杆稳定性计算立杆的稳定性应满足下式：1ya f其中：一一轴心受压构件的稳定系数，根据长细比按规范取值0.145 ;N 立杆的轴向力设计值，KNA 一一立杆截面面积，4.89cm2;f 一一刚才的抗压强度设计值，205N/mmi .算出 N/A=7.037 X 103 + （4.89 X 102X0.145） =99.25N/mmi立杆抗压弓S度小于f =205N/miiT,满足要求。七、地基承载力验算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：Pk NxA fg其中：Pk立杆基础底面处的平均压力标准值（KPa；Nk 上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（KN ；A 基础底面面积（m2）;fg 地基承载力特征值（KPea）,根据地基承载力试验测出fa =200KPagNk = NG1k + NG2k+NG3k + NQk =3.305+0.9996+0.142+1.215=5.662KN2A=0.04mpk =5.662 -0.04=141.55KPa< fa =200KP 满足要求。 y