电梯井道内脚手架搭设方案.docx

1、西部文化产业中心电梯井道内脚手架施工方案程序签名职称日期编制专业负责人项目技术负责人审公司技术部门核公司质量部门公司安全部门批准公司总工贵州建工集团有限公司2016 年 10 月。施工组织设计（方案）内部审批表工程名称西部文化产业中心建筑面积92406.89 编制部门项目部结构类型框筒、剪力墙结构方案名称电梯井道内脚手架施工方案审核内容：审核意见汇总：公司安全部：公司质量部：公司技术部：签名：签名：签名：日期：日期：日期：审批意见：公司技术负责人（或委托人）：（公章）日期：。1。目录一、编制依据3二、工程概况3三、搭设方案4四、架体搭设要点4五、架体安全性验算5六、架体 16#工字钢主梁安全性

2、验算9。2。一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011。2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91。3、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011。4、钢结构设计规范 GB50017-20035、西部文化中心工程施工图。6、本工程施工组织设计和模板施工方案。7、建设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质 200987 号）、2009254号。二、工程概况本工程为超高层办公楼，地上 38 层，地下 4 层，建筑总高度为 160.15m，建筑总面积为 92406.89 。基础为筏板结构，主体为框筒、剪力墙结构，电梯井内壁净空尺寸为 2600 2700 ，全

3、现浇钢筋混凝土结构，楼层结构标高如下：层数项目层数项目标高 (m)层高 (m)标高 (m)层高 (m)-4-19.8506.7001878.7004.150-3-13.1003.9001982.8504.150-2-9.2003.9002087.0004.150-1-5.3005.3002191.1504.15010.0006.0002295.3004.15026.0005.2002399.4504.150311.2005.20024103.6004.150416.4005.20025107.7504.150521.6005.20026111.9004.150626.8005.20027116

4、0504.150732.0005.20028120.2004.150837.2004.15029124.3505.350941.3504.15030129.7003.6001045.5004.15031133.3003.3501149.6504.15032136.6503.3501253.8004.15033140.0003.3501357.9504.15034143.3503.3501462.1004.15035146.7003.3501566.2504.15036150.0503.3501670.4004.15037153.4003.350。3。1774.5504.15038156.75

5、03.300三、搭设方案主体施工时室内电梯井道内的脚手架采用采用简易井字形落地式普通扣件钢管脚手架作为操作架和安全防护架使用，具体搭设为电梯基坑顶面二层楼面标高为第一段（总高度为 2.2 6.7 3.9 3.9 5.3 6=28m），架体基础为底板；二层楼面标高六层楼面标高为第二段（总高度为 5.2 5=26m），架体基础为 18#工字钢；六层楼面标高十二层楼面标高为第三段（总高度为 5.2 4.15 5=25.95m），架体基础为 18#工字钢；十二层楼面标高十九层楼面标高为第四段（总高度为4.15 7=29.05m），架体基础为 18#工字钢；十九层楼面标高二十六层楼面标高为第五段（总高度

6、为 4.15 7=29.05m），架体基础为 18#工字钢；二十六层楼面标高三十三层楼面标高（总高度为为第六段 4.15 25.35 3.6 3.35 3=27.3m），架体基础为 18#工字钢；三十四层 楼面 标高 屋面 构架 层楼 面标 高为 第七 段（ 总 高度 为 3.35 4 3.3 10.45=27.15m），架体基础为 18#工字钢，所有架体均待电梯安装时拆除。四、架体搭设要点1、电梯井内脚手架搭设高度不大于30m。2、二层以上的架体采用18#工字钢作为架体基础，工字钢与墙体主筋焊接牢固，在壁混凝土浇筑前做好预埋工作，工字钢和架体同步拆除。3、每个井道设二道18#工字钢作为基础主

7、梁，并平行井道短边方向，主梁之间设二道10#槽钢作为构造连接。4、架体每层设水平剪刀撑一道，四周每边设二道与墙体顶撑杆，确保架体稳定性。4。5、架体首层设硬防护一道，以上楼层采用水平篼网和硬防护各层交叉设置。6、架体搭设操作流程和材质、安全管理要求参照外脚手架工程施工方案、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范执行。五、架体安全性验算（一）架体参数平台名称电梯井操作平台平台布置方式沿纵向平台长度 A(m)1.8平台宽度 B(m)1.8平台高度 H(m)30立杆纵距 l a(m)1.8立杆步距 h(m)1.8立杆横距 l b(m)1.8（二）荷载参数每米钢管自重 g (kN/m)0.033脚手板自

8、重 g(kN/m )0.351k2k2栏杆、挡脚板自重 g3k(kN/m)0.14安 全 设 施 与 安 全 网 自 重 0.01g4k(kN/m2)1k2) 2.52k2)1.5材料堆放最大荷载 q (kN/m施工均布荷载 q (kN/m基本风压 0(kN/m2)0.2风荷载体型系数 s0.8风压高度变化系数 z0.74( 连墙件强度验算 ),0.74(立杆稳定性验算 )（三）设计简图。5。平台水平支撑钢管布置图（四）顶部支撑（纵向）钢管验算钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.494)10.782206000钢管截面惯性矩 I(cm钢管弹性模量 E(N/mm)钢 管 抗 压 强 度

9、 设 计 值 205f(N/mm 2 )G1k=g1k=0.033kN/m;G2k= g 2k l b /2 =0.3501.80/2=0.315kN/m;Q1k= q l/2 =2.5001.80/2=2.250kN/m;1kbQ2k= q 2k l b /2 =1.5001.80/2=1.350kN/m;1 、强度计算板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算。q=1.2 (G +G )+1.4 (Q +Q )=1.2 (0.033+0.315)+1.41k2k1k2k(2.250+1.350)=5.458kN/m;板底支撑钢管计算简图。6。M max=ql 2/8=5.458 1.80 2 /

10、8=2.210kN m;Rmax=ql/2=5.458 1.80/2=4.912kN m; =Mmax/W=2.210 106/(4.49 103)=192.278N/mm2f=205.00N/mm 2;满足要求。2 、挠度计算q =G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.033+0.315+2.250+1.350=3.948kN/m R max=q l/2=3.948 1.80/2=3.553kN; =5q l 4 /384EI=5 3.948 (1.80 103) 4/(384 206000.00 10.78 104)=8.301mmmin1800.00/150,10mm=10.000mm满足

11、要求。（五）横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型48 3钢管截面抵抗矩 W(cm3 )4.49钢管截面惯性矩 I(cm 4)10.782206000钢 管 抗 压 强 度 设 计 值 205钢管弹性模量 E(N/mm)f(N/mm 2)由于横向支撑钢管上无支撑（纵向） 钢管传递的荷载，因此横向支撑钢管不受竖向荷载，只作构造构件，故不作计算。（六）立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式单扣件单扣件抗滑承载力 (kN)8扣件抗滑移承载力系数0.8Rc=8.0 0.80=6.400kN R=5.850kN满足要求。（七）立杆的稳定性验算钢管类型483钢管截面回转半径 i(cm)1.59钢管

12、的净截面 A(cm2)4.24钢 管 抗 压 强 度 设 计 值 205f(N/mm 2)立杆计算方法按照分配系数主立杆受力分配系数0.6分配。7。立杆计算长度系数1.5NG1=(la+1.00 l b)/2+2.00 h*g 1k/h H+g1k l a 0.00/4.00=(1.80+1.00 1.80)/2+2.001.80 0.033/1.80 30.000+0.033 1.80 0.00/4.00=2.970kNNG2=g2kl al b/4.00=0.350 1.80 1.80/4.00=0.283kN;N=g l/2=0.140 0.90=0.126kN;G33kaNG4=g4k

13、l a/2=0.010 0.90=0.009kN;N=q ll/4.00=2.500 1.80 1.80/4.00=2.025kN;Q11kabNQ2=q2kl al b/4.00=1.500 1.80 1.80/4.00=1.215kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：N=1.2(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9 1.4(N Q1+NQ2)=1.2 (2.970+0.283+0.126+0.009)+0.9 1.4 (2.025+1.215)=8.149kN;支架立杆计算长度：L0=kh=11.50 1.80=2.700m长细比 =L0/i=2.700 103/(1.59 10)

14、169.811 =250满足要求。轴心受压构件的稳定系数计算：L0=kh=1.191 1.500 1.8=3.216m长细比 = L 0/i=3.216 103/ （1.59 10） =202.245由查表得到立杆的稳定系数=0.177 k=z so=0.74 0.80 0.20=0.118kN/m 2M w=0.9 1.4 k l h2/10=0.9 1.4 0.118 1.80 1.80 2/10=0.087kN m； =kN/ A+Mw/W=0.60 8.149 103/(0.177 4.24 102 )+0.087 106 /(4.49103)=84.524N/mm2f=205.00

15、N/mm 2满足要求。（八）连墙件验算连墙件连接方式扣件连接连墙件布置方式一步一跨连墙件对卸料平台变形约束3内立杆离墙距离 a(m)0.4力N0(kN)1 、强度验算。8。 k=z so=0.74 0.80 0.20=0.118kN/m 2AW=1.80 1.80 11=3.2m2Nw=1.4 kAw=1.4 0.118 3.2=0.537kNN=N w+N0=0.537+3.00=3.537kN长细比 =L0/i=(0.40+0.12) 103/(1.59 10)=32.704 ，由查表得到立杆的稳定系数 =0.936 。Nf =0.85 Af= 0.850.936 4.240 10-4 2

16、05.00 103=69.154kNN=3.537Nf =69.154kN满足要求。2 、连接计算连墙件采用扣件方式与墙体连接。单扣件承载力设计值Rc=8.0 0.80=6.400kNN=3.537kN Rc=6.400kN满足要求。六、架体验算取 16#工字钢主梁安全性验算（一）基本参数单跨梁型式两端固定梁荷载布置方式3-3单跨梁长 L(m)2.6a(m)0.4恒载标准值 Pgk(KN)：3活载标准值 Pqk(kN) ：5恒载分项系数 G1.2活载分项系数 Q1.4挠度控制1/250材质Q235X轴塑性发展系数 x1.05（二）梁截面计算截面类型工字钢截面型号16号工字钢226.1x4113

17、0截面面积 A(cm )截面惯性矩 I (cm )截面抵抗矩 Wx(cm3)141自重标准值 gk(kN/m)0.205抗弯强度设计值 f(N/mm2)215抗剪强度设计值2125(N/mm)2206000弹性模量 E(N/mm)计算简图：。9。承载能力极限状态：P=G Pgk+ QPqk=1.2 3+1.4 5=10.6KN正常使用极限状态：P= Pgk+ Pqk=3+5=8KN1 、抗弯验算Mmax=P a2 /L=10.6 0.4 2/2.6=0.652KN m622 = Mmax /( xW)=0.65210 /(1.051411000)=4.404N/mm f=215 N/mm满足要

18、求！2 、抗剪验算Vmax=P=10.6KN。10。22/(8Iz )=10.62 max=Vmaxbh0-(b- )h 1000 88 160 -(88-6)140.22/(8221130100006)=12.527N/mm =125N/mm满足要求。3 、挠度验算 max=P a2 L (3-4 a/L)/(24 E Ix)=8000 4002 2600 (3-4 400/2600)/(24 2060001130)=0.142mm L/250=2.6 1000/250=10.4mm满足要求。4 、支座反力RA=P=10.6KN N=8.149kN;RB=P=10.6KN N=8.149kN;满足要求。5、10#槽钢梁槽钢仅作构造连接构件，不承受竖向任何荷载作用，故不需要验算。11。欢迎您的下载，资料仅供参考！致力为企业和个人提供合同协议，策划案计划书，学习资料等等打造全网一站式需求。12