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1、叠合板底(轮扣式)支撑计算书计算依据：1、装配式混凝土结构技术规程 JGJ1-20142、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20083、建筑施工承插式钢管支架安全技术规范 JGJ 23120104、混凝土结构设计规范 GB50010-20105、建筑结构荷载规范 GB 50009-20126、钢结构设计规范 GB 50017-2003、工程属性：新浇混凝土板名称FB1预制叠合楼板预制 +新浇混凝土板板厚 (mm)60预制 +70现浇板底支架纵向长度 La(m)4板底支架横向长度 Lb(m)4板底支架高度 H(m)2.8、荷载设计：主梁及其支架自重标准值 G1k(kN/m 2)主梁0.05
2、顶托及主梁0.1支架0.63混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)243钢筋自重标准值 G3k(kN/m 3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平2荷载标准值 Q2k(kN/m 2)0.25其他附加水平荷载标准值 Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离 h1(m)2.82风荷载标准值 k(kN/m2)基本风压 0(kN/m 2)0.780.78 ×1×0.8=0.624风荷载高度变化系数 z1风荷载体型系数 s0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)2.8、板底支撑体系设计：主梁布置方向平行
3、桁架方向立杆纵向间距 l a(mm)1200立杆横向间距 l b(mm)1200水平杆步距 h(mm)1200顶层水平杆至立杆顶部距离 h(mm)950支架可调托座支撑点至叠合楼板板底距离 a(mm)170主梁最大悬挑长度 L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图四、叠合楼板验算按简支梁 ，取 1.2m单位宽度计算。计算简图如下面板类型叠合楼板厚度 t(mm)602抗弯强度设计值 f(N/mm2)14.32弹性模量 E(N/mm2)3×104计算方式简支梁W=bt 2/6 1200×602/6 720000mm4I=bt 3/12 1200×603/12 21
4、600000mm3 承载能力极限状态q 1=Gb (G 2k+G3k) (h 现浇+ h预制) +QbQ1k=1.2 ×1.2 × (24+1.1) × ( 0.06+0.07 ) +1.4×1.2 ×3=9.739kN/mq 1静= Gb (G 2k+G3k) (h 现浇+ h预制)= 1.2 ×1.2 ×(24+1.1) × (0. 06+0.07 ) =4.7kN/m正常使用极限状态q=Gb (G 2k+G3k) (h 现浇+ h预制) + QbQ1k=1×1.2 ×(24+1.1) &#
5、215; (0. 06+0.07 ) +1×1.2 ×3=7.52kN/m1 、强度验算M max=0.125q1l 2=0.125× 9.739 ×1.2 2=1.753 kN·m =Mmax/W=1.753×106/(7.2 ×105)=2.435N/mm2f=1 4.3N/mm2 满足要求！2 、挠度验算 max5ql4/(384EI)=5 ×7.52×12004/(384 ×30000×216×105)=0.313mm max=0.313 mmmin 1200/150
6、 ， 10=8mm 满足要求！五、主梁验算主梁材质及类型方钢管截面类型50×80截面惯性矩 I(cm 4)426.6673截面抵抗矩 W(cm3)106.6672抗弯强度设计值 f(N/mm2)17.162弹性模量 E(N/mm2)8800计算方式四等跨梁承载能力极限状态q1= Gl(G 1k+(G2k+G3k)h 0)+ QlQ 1k=1.2 × 1.2 ×(0. 05+(24+1.1)×0.13)+1.4 ×1.2 ×3=9.811kN/m 正常使用极限状态q= Gl(G 1k+(G2k+G3k)h 0)+ QlQ1k=1
7、5; 1.2 ×(0. 05+(24+1.1) ×0.13)+1 ×1.2 ×3=7.576kN/m按四等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为 200mm，因此需进行最不利组 合，计算简图如下：1 、强度验算=Mmax/W=1.457×106/106667=13.659N/mm2f=17.16N/mm 满足要求！2 、抗剪验算V max6.937kN max 3Vmax/(2bh 0)22 =3×6.937 ×1000/(2 ×100×80)=1.301N/mm2 =1.848N/mm2 满足要求！3
8、 、挠度验算max=2.43mm =minl b/150 ，10=min1200/150 ， 10=8mm 满足要求！4 、支座反力 承载能力极限状态R 1=6.797kNR 2=13.173kNR 3=11.071kNR 4=13.173kNR 5=6.797kN 正常使用极限状态R 1 =5.252kNR 2 =10.179kNR 3 =8.555kNR 4 =10.179kNR 5 =5.252kN六、立柱验算钢管类型 (mm)48 × 3.5 钢管回转半径 i(mm)15.9抗压强度设计值 f(N/mm 2)205立柱截面面积 (mm2)4893立柱截面抵抗矩 (mm3)50
9、80支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数 k0.71 、长细比验算l 01=h+2ka=950+2×0.7 ×170=1188mm 考虑到为了施工操作方便存在拆除扫地杆情况，因此取 h=1200+350=1550l 02=h=1.2 ×1550=1860mm 取两值中的大值 l 0=1860mm =l 0/i=1860/15.9=116.981 =150 长细比满足要求！2 、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l 01/i=1188/15.9=74.72 查表得， =0.75N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1kl al
10、 b=1.2 ×(0.1+(24+1.1) ×0.13)+1.4 ×3×1.2 ×1.2=11.859kNf=N 1/( 1A)11.859×103/(0.75 ×489)=32.34N/mm2= 205N/mm2 满足要求！非顶部立杆段： 2=l 02/i=1860/15.9=116.981 查表得， =0.47N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1kl al b=1.2 ×(0. 6+(24+1.1) ×0.13)+1.4 ×3 ×1.2 ×1.2=1 2.7
11、23kNf=N 2/( 2A)12.723×103/(0.47 ×489)=55.35N/mm2= 205N/mm2 满足要求 ！ 考虑风荷载22M w=c×Qklah2/10=0.9×1.4×0.624×1.2×1.55 2/10=0.227 kN·m 顶部立杆段：N 1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+c×QQ1kl al b+c×QMw/l b=1.2 ×(0.1+(24+1.1) ×0.13)+0.9 ×1.4 ×3 ×1.2&#
12、215;1.2+ 0.9 ×1.4 ×0.227/1.2=11.493kNf=N1w/( 1A)+Mw/W=11.493×103/(0.75 ×489)+0.227 ×106/5080=76.03N/mm22= 205N/mm2 满足要求！非顶部立杆段：N 2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+c×QQ1kl al b+c×QMw/l b=1.2 ×(0. 6+(24+1.1) ×0.13)+0.9 ×1.4 ×3 ×1.2×1.2+ 0.9 ×1.
13、4 ×0.227/1.2=1 2.357kNf=N2w/( 2A)+Mw/W=12.357×103/(0.47 ×489)+0.227 ×106/5080=98.45N/mm2 2= 205N/mm2 满足要求！七、可调托座验算可调托座内主梁根数1可调托承载力容许值 N(kN)40按上节计算可知，可调托座受力N =11.85 kN N=40kN 满足要求！八、抗倾覆验算混凝土浇筑前， 倾覆力矩主要由风荷载产生， 抗倾覆力矩主要由叠合楼板及 支架自重产生MT=c×Q( kLaHh2+Q3kLah1)=0.9 ×1.4 ×(0.
14、624 ×4×2.8×2.8+0.55 ×4×2.8)= 32.418kN.m22M R=GG1kLaLb2/2=1.35 ×0.6 +(24+1.1) ×0. 06 ×4×42/2=90.98kN.mM T=32.418kN.m< MR=90.98kN.m 满足要求！混凝土浇筑时， 倾覆力矩主要由泵送、 倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产 生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、叠合楼板及支架自重产生MT=c×Q(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9 ×1.4 ×(0.25
15、 ×4×2.8+0.55 ×4×2.8)=11.29kN. mMR=GG1k+(G2k+G3k)h0L aLb2/2=1.35 ×0. 6+(24+1.1) ×0.13 ×4×42/2=166.882k N.mM T=11.29kN.mMR=166.882kN.m 满足要求！九、立柱地基承载力验算地基土类型混凝土地面地基承载力特征值 f g(kPa)1.2 ×103地基承载力调整系数 kc0.42垫板底面积 A(m2)0.25由于地面为钢筋混凝土地面，取最低混凝土强度等级 C30，强度可以达到 30MPa，考虑到浇筑混凝土几天后便进行楼板吊装，取楼面混凝土达到 1.2MPa方 能上人施工为最低强度 立柱底垫板的底面平均压力p=N/(m fA)=11.859/(0.4 ×0.25)=118.59kPa <f ak=1200kPa 满足要求！