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1、运达中央广场瑞吉南面雨篷系统计算书设计：校对： 审核： 批准： 中国建筑装饰集团有限公司零一四年九月瑞吉酒店雨篷系统计算 错误!未定义书签§ 1、雨篷面荷载确定标高： 错误!未定义书签§ 2、雨篷8+8mm夹胶玻璃面板计算错误!未定义书签§ 3、雨篷支撑钢架结构计算错误!未定义书签§ 4、雨篷支撑钢架结构固定钢梁计算.错误!未定义书签。§ 5、雨篷支撑钢架结构固定钢梁焊缝强度计算错误!未定义书瑞吉酒店雨篷系统计算§ 1、雨篷面荷载确定标高：雨篷系统分析包括8+8mn夹胶钢化玻璃和3mn厚铝单板作饰面材料，为保守计 算，按玻璃和铝单板自
2、重平均值取，该部位最大计算标高，玻璃区域单位面积自重 为m (该值包括8+8mn夹胶钢化玻璃、3mn铝单板、辅助型材及其它连接附件，即在8+8mm夹胶钢化玻璃的单位面积自重的基础上考虑倍的系数，但不包括支撑 钢结构本身的自重，支撑钢结构本身的自重N/m2)。、风荷载计算根据建筑结构荷载规范 GB50009-2012,对于粗糙度为 B类的地区，该处 的风压咼度变化系数为(1 z=，阵风风压系数B gz=。(1)、负风压风荷载体型系数取时的风荷载(用于顶部面板，为保守计算现取值)：根据载荷确定的有关公式可得：Wk BgzlzlsW。=xxx=(kN/m2)2W =x =(kN/m )(2 )、正风
3、压风荷载体型系数取 +时的风荷载(作用于顶部面板，由于雨棚属于悬挑结构，为保守计算现取值+):=xxx=(kN/m 2)w = x =(kN/m)、雪荷载计算根据现行建筑结构荷载规范GB50009-2012和长沙地方规范取值：kN/m2。(用于雨篷顶面板的水平顶面)，为保守计算积雪系数取。2skr S0 =x = (kN/m )、活荷载确定根据建筑结构荷载规范-2012，活荷载按 卅考虑(用于雨篷顶施工、检修)， 其值和雪荷载进行比较取大值。、自重确定雨篷玻璃区域，考虑辅助型材及其它连接附件附件等因素，单位面积自重按m计(不包括钢架自重)，雨篷钢架体型自重，因为 SAP2000计算分析时能自动
4、计入， 进行组合时不再考虑。、地震作用垂直于幕墙平面水平分布地震作用力标准值可按下式计算：qEk P E a m ax q Gk式中 qEk垂直于幕墙平面水平分布地震作用力标准值(kN/m2);卩e动力放大系数，可取；a ma水平地震影响系数最大，设防烈度6度取；qGk幕墙构件单位面积的重力荷载标准值(kN/m2)根据规范要求，地震载荷的分项系数取YE=，即地震作用的设计值为:qE 丫 EqEk 1 .3q Ek根据载荷确定的有关公式可得：qEk=xx2=(kN/m)2qe=x =(kN/m )、作用于雨篷顶面板上荷载效应组合根据规范，幕墙构件按承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下式
5、规定(负风压不考虑雪荷载或活荷载作用)：S< Gk 1.0Wk 0.7Sk/0.7QkS 1.2Gk 1.4Wk 0.7 1.3Sk /0.7 1.4Qk 0屜式中：Sw 作用效应组合的标准值(kN/m2);S作用效应组合的设计值(kN/m2)。从而，垂直作用于玻璃幕墙表面上的载荷标准值和设计值为(1)负风压作用时采光顶玻璃面板上各种荷载效应的组合为：标准值：SKWKGkGgk0.774 0.25 0.30 0.224(kN/m2)(方向向上)设计值：SWGbGg1.083 0.25 0.30 0.553(kN/m)(方向向上)(2)正风压作用时雨篷面板上各种荷载效应的组合为(不包括面板
6、自重)：标准值：Sk Gk 1.0wk 0.7Sk /0.7Qk0.25 1.0 0.774 0.7 0.98（方向向下）21.71(kN/m )设计值 S 1.2Gk 1.4wk 0.7 1.3Sk/0.7 1.4 Qk 0.5qE1.2 0.25 1.0 1.083 0.7 1.3 0.98 0.5 0.0652.31 （kN/m 2）（方向向下）由此可见负风压影响较小，由于正风压较大，对于玻璃面板、钢梁等支撑系统主要考虑正风压影响（注意：以上荷载不包括钢架自重，SAP2000计算时自动计入）§ 2、雨篷8+8mn夹胶玻璃面板计算综合考虑雨篷顶8+8mn夹胶玻璃面板所处位置的标高
7、、玻璃的分格尺寸、玻璃品种、玻璃厚度和连接型式等因素，以下的几种情况最为不利，须对玻璃面板的强度和刚度进行校核。图1雨篷示意图、夹层玻璃内、外片强度校核玻璃按四边简支该处夹层玻璃内、外片的最大弯曲应力可依据如下的公式计算:6m$a2f122fgt1Sa41.4Et4t3S S2 S 亡t1 t2式中：c夹层玻璃内、外片的最大弯曲应力（N/mn2）;m 弯矩系数；S载荷设计值（N/mni）；S分配到夹层玻璃外片的载荷设计值（N/mm）；a玻璃短边支撑点之间距离（mm）；E 玻璃的弹性模量（N/mm）；11 夹层中空玻璃外片的厚度（mm）；12 夹层玻璃内片的厚度（mm）；0 参数；n 夹层玻璃外
8、片的应力折减系数；fg夹层玻璃外片的大面强度设计值（N/mm2）。2.3183n3由 L<=500mm Ly=1500mm L(/ Ly=，可查得：弯矩系数 n=tS2S 3t1 t2=(kN/m2)44由 議 晋翳=，可查得：应力折减系数n2 2nrt6mSb06 0.1180 0.00155 50082则：12 J1.012=(N/mm )可见，（T < fg=84（N/mm），所选夹层玻璃外片的强度满足设计要求。、玻璃刚度校核玻璃按四边简支该处玻璃的最大挠度可依据如下的公式计算:dfEt：12(1 V2)te0.95 3S<a0Et4式中：df在载荷标准值作用下玻璃的最
9、大挠度 （mm）；挠度系数;S 载荷标准值（N/mm）；a 玻璃短边的长度(mm)；E 玻璃的弹性模量(N/mm)；te 玻璃的等效厚度(mm)；ti玻璃外片的厚度(mm)；t2 玻璃内片的厚度(mm)；D 玻璃的刚度;u 玻璃的泊松比;0 参数;n 玻璃的挠度折减系数；df,iim 玻璃的最大许可挠度（mm）。由L<=500mm Ly=1500mn, Lx/Ly=，可查得：弯矩系数 m=，挠度系数 口 =。te 瞩tT V88 10.08 (mm)Sa4Et：0.00171 500=,可查得：挠度折减系数 n =72000 8：33Ete72000 10.08亍212(1 ) 12 (
10、1 0.2 )=6401203则：dfSkb°D0.01223 0.00171 500464012031.0=(mm)由于：d/a=500 1/ 2451 < 1/60 , 即 df =(mm) dm =(mm)。可见，所选玻璃面板的刚度满足设计要求。§ 3、雨篷支撑钢架结构计算综合考虑采雨篷所处位置的标高、支撑钢结构的构造形式和结构尺寸及所用钢材 等因素，以下的几种情况最为不利，须对雨篷支撑钢结构的强度、刚度、稳定性及相关 连接等进行校核，雨篷支撑钢结构有限元分析模型图如图 2、3所示。3-D Vi?w3-D View图2雨篷支撑钢结构有限元分析模型图（钢结构骨架）
11、图3雨篷加载模型图（包含饰面材料的模型图）雨篷支撑结构所用的材料：（1）250*200*10纵向主龙骨（2）120*80*6 桁架龙骨（3）方钢80*40*4横向次龙骨、雨篷支撑钢架结构SAP2000有限元分析雨篷支撑钢结构采用 SAP2000有限元结构分析设计软件计算，该软件是由美国Computers and Structures, Inc.开发的最新一代结构分析与设计软件，是目前国际上在混凝土、金属结构等结构物的分析与设计领域得到广泛应用的最优 秀软件之一。图4雨篷支撑结构 M3-3、M2-2弯矩图图5雨篷支撑结构支反力图DeForrred ShapeDEAD幻16.815.614,13.
12、212-Or iod9.ER 47.2图6雨篷支撑结构挠度图表1支座力计算数据输出TABLE: Joi nt Reactio nsJoi ntOutputCaseCaseTypeF1F2F3M1M2M3TextTextTextNNNN-mmN-mmN-mm25DEADLin Static-206-6617148-1236403-27808936DEADLin Static-12814115490-530349-18969848DEADLin Static-105-1714979-176051-12288862DEADLin Static-54-3814934-67303-5883576DEAD
13、Lin Static0-4014928-0090DEADLin Static54-3814934-6730358835104DEADLin Static105-1714979-176051122888118DEADLin Static12814115490-530349189698132DEADLin Static206-6617148-1236403278089、雨篷支撑钢架结构强度校核(1)、250*200*10纵向主龙骨最大应力计算值65.42(N/ mm2)v215(N/ mm2)可见其强度强度满足设计要求。dead-rJSll i(2) 120*80*6桁架龙骨最大应力计算值2 28
14、0.19(N/ mm )v 215(N/ mm )可见其强度强度满足设计要求。End LBH7*'_*SFli1_3r3lTie|匸切裁Uphcrrfl-Lug (£>£Ml4t | j：再r MxWrra 血回iHfE |Se!P5-P1*)* I 右呷hTT口 HMn 巾IDRffi'i* Shwrl>&d 1 Jt 3609IOQnw&rr*FiDwBCT-19nCTiDeniwn-3SiKt 00*11-4帕科追this3311?yiH/tirh?如鳖畑麻AT T41 与 ED ffffi三|吕1H丁憫緘1 tf 1411
15、01 nrmBIFflmlJ 刁 沖潮咖吠r 1415 00 nmIhu (N vmi.iZ 三(3)方钢80*40*4横向次龙骨最大应力计算值5.18(N/ mm2)v215(N/ mm2)可见其强度强度满足设计要求。Eid i * 壬SHEb 1 ji P Mil供iwMamISseK r5H|J WIt IQBmA- J-tr<| JI 13 iHfefMi- :、雨篷支撑钢结构刚度校核雨篷支撑钢结构上端悬挑处的最大挠度(该最大挠度处的跨度为1500 mm)，由SAP2000分析知:df 17.797.310.49(mm)雨篷支撑钢结构的相对挠度:df/L= (2X 1500) =
16、1/286 < 1/250 (根据玻璃幕墙规范对悬挑挠度限值的控制)。可见，雨篷支撑钢结构的刚度满足设计要求。雨篷支撑钢结构稳定性分析雨篷支撑结构的稳定性采用 SAP2000进行计算，其计算结果均小于（结构如下图所示），可见其稳定性是满足要求的！图8雨篷支撑结构稳定性计算结果§ 4、雨篷支撑钢架结构固定钢梁计算雨篷钢架固定钢梁采用400*400*12的钢管焊接在两侧的柱子上，由于雨篷钢架固定在其上面，将会对其产生较大的扭矩，因此须对钢梁强度、抗扭及扭矩对焊缝产生的 剪力进行计算校核”图9雨篷支撑结构固定钢梁位置图为保守计算，雨篷钢架对钢梁作用点的作用力将区前面计算的最大节点力，
17、取值如下：竖向荷载(剪力)：V Fz 17.15(kN)弯矩：M 46.55(kN.m)、雨篷支撑钢架结构SAP2000有限元分析钢梁模型及计算结果如下所示:图10雨篷支撑结构固定钢梁模型及加载图图11雨篷支撑结构固定钢梁弯矩及扭矩图Delormed S+iape图12雨篷支撑结构固定钢梁挠度图表2钢梁支反力计算输出TABLE: Joi nt Reactio nsJoi ntOutputCaseCaseTypeF1F2F3M1M2M3TextTextTextNNNN-mmN-mmN-mm1DEADLin Static0049016-4-02DEADLin Static0033093-0、雨篷支
18、撑钢架结构钢梁强度计算2 227.36(N/ mm ) v215(N/ mm )可见其强度强度满足设计要求。图13雨篷支撑结构固定钢梁应力计算结果、雨篷支撑钢架结构钢梁挠度计算钢梁最大挠度（该最大挠度处的跨度为 7700 mm），由SAP2000分析知:df 1.27(mm)雨篷支撑钢结构的相对挠度:df / L=7700=1/6063 < 1/ 300 （根据钢结构规范对钢梁挠度限值的控制）可见，雨篷支撑钢结构的刚度满足设计要求。图14雨篷支撑结构固定钢梁挠度图§ 5、雨篷支撑钢架结构固定钢梁焊缝强度计算角焊缝最小焊角尺寸 hf=10mm钢转接件与上侧预埋件锚板角焊缝有效截面
19、如图6-9所示。转角处必须连续施焊，不得中断图15雨篷支撑结构固定钢梁焊缝截面图及截面参数a、角焊缝有效截面的几何特性由于角焊缝最小焊角尺寸 hf=10mm有效焊缝取he =的直线段组成,角焊缝的有效截面面积 ：Aw 11396 （ mr2）角焊缝的有效截面面积 ：A 414414171396 （ mr2）角焊缝形心的水平轴轴的抵抗矩（由HWKSOF软件自动获得）W 1520366 （ mr3）b、角焊缝应力校核竖向荷载：Fv 49.016（kN）扭矩：Tx 111.24（kN.m）弯矩：My 64.59（kN.m）焊缝在扭矩作根据材料力学提供的闭口薄壁杆件自由扭转的剪应力计算方法，用下产生的最大剪应力为:TT 2qA ; q t ；2tA1 Tx11124000046 36(N/mni) <160x =144 (N/mni)2tA 2 7 171396式中：T 扭矩，；q 剪流,N/mm；t 闭口薄壁型材厚度，mm;2A 闭口截面壁厚中心线所包围的总面积，14137mm卫 46.36Aw竺01650.66 (N/mm)11396叫色嗨42.48曲W 1520366242.481.2250.66261.472160 0.9144 (N/mm)可见，该处角焊缝的强度满足设计要求。