外脚手架货物通道方案(1209)培训讲学.doc

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1、目录一、工程概况 1二、编制依据 1三、脚手架空中通道的构造与搭设要求 2四、脚手架空中通道设的技术与安全要求 4五、脚手架空中通道的拆除 4六、安全措施 6七、计算书、工程概况万科紫台二期为商住楼工程，位于东莞市虎门镇中心东南侧，金宁路北侧，连升路东侧，项目地块四面临街，其中南边和西边为城市主干道， 北边、东边为小区级道路，交通条件十分便利。本工程由东莞市虎门万科 房地产有限公司投资兴建，深圳市广胜达建筑工程有限公司承建，东莞市 恒信建设工程咨询有限公司监理，韶关地质工程勘察院进行基础勘察，东 莞市建设工程质量监督检验站进行质量监督。根据施工现场平面布置及施工设计图纸，由于本工程的15、17

2、、21栋(三层别墅)，因受空间制约以及道路运输不便及施工成本等因素考虑， 15、17、21 栋取消井架的安装，我部采取搭设空中通道的措施，从旁边有 安装施工电梯的 14、16、20 栋二、三楼搭设一条空中货物通道连接到 15、 17、21 栋， 15、17、21 栋所需的砖、砂浆均从 14、16、20 栋施工电梯运 上楼层，通过这条空中通道直达到 15、17、21 栋。本工程空中货物通道采取落地式双排钢管支撑架搭设。 脚手架搭设的最 大高度为12m。本方案就搭设最大跨度的16-17栋支撑架承载装置构造最 不利组合进行验算。其他几栋的支撑架搭设方法均相同，不再另行计算。二、编制依据1、万科紫台二

3、期施工总平面布置图；2 、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)；3、混凝土结构设计规范 (GB50010-2002)4、建筑结构荷载规范 ( GB50009-2001)5 、本工程 16、17、20、21 栋的结施、建施图纸。三、脚手架空中通道的构造与搭设要求1、基本要求 用扣件式钢管搭设的支撑架空中通道是施工临时结构，它要在施工过 程中承受各种垂直和水平荷载。2 、空中支撑架通道搭设(1)、本工程空中通道采用落地式双排钢管支撑架形式搭设，采用48*3.5 钢管搭设,空中通道架体总长 11.4 米，总高 12.0 米，架宽 2.8 米， 立杆横距 0.7 米，纵距

4、1.3 米, 立杆步距 2.0 米，离地 200 设纵横扫地杆， 共设两层货物通道，分别在 16、 1 7栋二层、三层相连，货物通道按 150间 距布置 100*100 的枋条，枋条必须与小横杆全部系牢，枋条上满铺模板， 用铁钉将模板钉牢在枋条上，模板上每隔 200 左右设置一根 25 宽的模板 防滑条，用铁钉将防滑条钉牢在模板上，通道里面两面全模板全封闭。空 中通道两端不得与主体外脚手架相连。( 2)、支撑架沿架体纵横向均设置剪刀撑，左右用斜杆搭成剪刀撑，自上而下循序连续设置。斜杆用长钢管与脚手架底部成 45 度到 60 度夹角。斜杆用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢:出卜關四、支撑架空中通道

5、搭设的技术与安全要求1、须对搭设后的支撑架空中通道进行全面验收，确保符合设计要求， 并确认支撑架组装牢固，具有刚度和稳定性。2、防护栏杆用模板全封闭，同时检查模板是否安装牢固。3、脚手板底板使用模板，模板上按间距 200打上小木条，以防止斗车 打滑。4、通道两端严禁与主体外脚手架相连。5、通道与楼层的连接方式采用连墙件的方式连接，将预埋在楼面砼内的钢管与通道最边缘的两根立杆连接，遵循两步两跨的原则。建筑物与通道的拉结示意图6、通道两端的端部横杆必需顶牢建筑物的墙柱，以分解通道在使用过程中的水平推力五、支撑架空中通道的拆除1、拆除支撑架空中通道时，应设置警戒区，并有专人负责警戒。2、拆除支撑架空

6、中通道前，应将支撑架空中通道上的留存材料、杂物 等清除干净。3、支撑架空中通道拆卸顺序一般为模板-剪刀撑-牵杆-横杆-立杆， 按自上而下先装者后拆，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不 准上下同时作业， 剪刀撑应先拆中间，施工荷载不得超过 3KN/ m2,严禁 超载；架上严禁堆放材料物品，杂物要及时清理扣，再拆两扣，由中间操 作人员向下递补杆子。4、拆下的杆件与零配件应按类分堆（零配件装入容器） ，严禁高空抛 掷。5、拆下的杆件与零配件运到地面时，应及时按品 种、分规格、放 整齐，妥善保管，发现有损坏的应及时维修和保养。六、安全措施1、搭设支撑架空中通道必须由经安全教育持岗位证的架子工承

7、担，凡 有高血压、心脏病者不得上脚手架操作。2、施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架空中 通道，非电工不准擅自拉接电线的电器位置。3、吊运材料、脚手管等必须用专用保险吊钩， 严禁单根钢丝绳起吊， 要堆放平衡，并严格控制脚手架空中通道上的施工荷载。七、附计算书钢管高支撑架计算书计算参数：模板支架搭设高度为8.0m ,立杆的纵距b=1.30m，立杆的横距l=0.70m，立杆的步距 h=2.00m。面板厚度18mm剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm2。木方60 x 80mm间距300mm 剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/

8、mm2，弹性模量9000.0N/mm2梁顶托采用60 x 100mn木方。模板自重0.30kN/m 2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m 2。扣件计算折减系数取1.00。十/AJ/图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为、模板面板计算48 X 3.0面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100 X 0.300 X 1.300+0.300 X 1.300=10.179kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500) X 1.300=5.850kN/m面板的截

9、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 130.00X1.80 X1.80/6 = 70.20cm挠度计算；I = 130.00X1.80 X1.80 X1.80/12 = 63.18cmv = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250v = 0.677 X10.179X3004/(100 X6000X631800)=0.147mm；(1) 抗弯强度计算f = M / W < f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm模板的自重线荷载 (kN/m) ：q12 = 0.300 X 0.300=0.090kN/m) ；M面

10、板的最大弯距 (N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql其中 q 荷载设计值 (kN/m) ；经计算得到 M = 0.100 X (1.20 X 10.179+1.40 X 5.850) X 0.300 X 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.184 X 1000X 1000/70200=2.616N/mm 2 面板的抗弯强度验算 f < f, 满足要求 !面板最大挠度计算值(2) 抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600 X (1.20 X 10.179+1.4 X 5.8

11、50) X0.300=3.673kN截面抗剪强度计算值截面抗剪强度设计值T=3 X 3673.0/(2 X 1300.000 X 18.000)=0.235N/mm 2 T=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T < T ，满足要求面板的最大挠度小于300.0/250, 满足要求、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1. 荷载的计算(1) 钢筋混凝土板自重 (kN/m) ：q11 = 25.100 X 0.300 X 0.300=2.259kN/m经计算得到，活荷载标准值q 2 = (2.500+2.000)X 0.300=1.350kN/m静荷载 q1 = 1.20 X 2.259+1.

12、20 X 0.090=2.819kN/m活荷载 q2 = 1.40 X 1.350=1.890kN/m计算单元内的木方集中力为 (1.890+2.819) X 1.300=6.122kN2. 木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 ：均布荷载 q = 6.121/1.300=4.709kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 X4.71 X1.30X1.30=0.796kN.m最大剪力 Q=0.6 X 1.300 X 4.709=3.673kN最大支座力 N=1.1 X 1.300 X 4.709=6.734kN木方的截面力学参

13、数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 6.00X 8.00 X 8.00/6 = 64.00cm3；I = 6.00X8.00 X 8.00X8.00/12 = 256.00cm4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.796 X 106/64000.0=12.43N/mm木方的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2, 满足要求 !(2) 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下 ：Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足 ：T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值T=3 X 3673/(2 X 60X 80)=1.148N/mm截面抗剪强度设计值

14、T=1.40N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求 !(3) 木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.349kN/m最大变形 v =0.677 X2.349 X 1300.0 4/(100 X 9000.00 X 2560000.0)=1.971mm 木方的最大挠度小于 1300.0/250, 满足要求 !三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 6.734kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.058kN/m 。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)6.166.15n3.383.377.357.340.600.590.590.

15、603.377.347.353.3810.0.226.156.16托梁剪力图(kN)3.36kN1 13.36kN3.36kN1 3.36kNJ3.36kNr丄1 3).»/m屮3.36kNFA!F 4 P R r ir 8, 1A p J r 1 H1，-"if ' f f >1 ,i r 1 ：F i / r, F if i pa r ! r 1 s- ? ? ! f700:700J70(£l1变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:B托梁变形计算受力图经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形托梁变形图(

16、mm)F= 17.473kNV= 0.436mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：3W = 6.00X 10.00 X 10.00/6 = 100.00cmI = 6.00X 10.00 X 10.00 X 10.00/12 = 500.00cm(1) 顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.092 X 106/100000.0=10.92N/mm 2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！(2) 顶托梁挠度计算最大变形v =0.436mm顶托梁的最大挠度小于700.0/250,满足要求！四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载

17、、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：脚手架钢管的自重(kN):NG1= 0.127 X 8.000=1.019kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。模板的自重(kN):NG2= 0.300 X 1.300 X 0.700=0.273kN钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3= 25.100 X 0.300 X 1.300 X 0.700=6.852kN经计算得到，静荷载标准值Ng= (N g+ Ng2+Ng3) = 8.144kN 。2. 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值Nq= (2.500+2.00

18、0) X 1.300 X 0.700=4.095kN3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20Ng + 1.40N q五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:其中N 立杆的轴心压力设计值，N = 15.51kNi计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm ；A立杆净截面面积，A=4.239cm2; W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm 3;f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2;a 立杆上端伸岀顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m ；h最大步距，h=2.00m;计算长度，取 2.000+2 X 0.300=2

19、.600m ;2 由长细比，为2600/16=163 ;?轴心受压立杆的稳定系数，由长细比丨0/i查表得到0.265 ;经计算得到. =15506/(0.265 X 424)=137.863N/mm2;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算< f,满足要求！ 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：验+。9匹兰闕 W风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mv计算公式MW=1.4Wkl al 02/8-P rl 0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力P r计算公式Pr=5X 1.4Wkl al C/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.300 X 1.200 X 0.240=0.086kN

20、/m 2h立杆的步距，2.00m;la立杆迎风面的间距，1.30m ;lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.70m ;风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5X 1.4 X 0.086 X 1.300 X 风荷载产生的弯矩 Mw=1.4 X 0.086 X 1.300 X 2.600 X 2.600/8-0.128 X Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2 X 8.144+0.9 X 1.4 X 4.095+0.9 X 1.4 X 0.050/0.700=15.023kN经计算得到 T =15023/(0.265 X 424)+50000/4491=143.549N/mm

21、 2;考虑风荷载时立杆的稳定性计算门< f,满足要求！风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w =0.086 X 0.700 X 2.000=0.121kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力Wv=2.000/1.300 X 0.12仁0.186kN节点集中荷载 w在斜杆中产生的内力Ws=(2.000 X 2.000+1.300 X 1.300) 1/2/1.300 X0.121=0.222kN支撑架的步数n=4节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为0.222+(4.000-1) X 0.222=0.888kN4.000 X 0.186=0.744kN架体自重为1.019kN节点集中荷载w 在斜杆中产生的内力和小于架体自重，满足要求