《串联型双效溴化锂吸收式制冷机设计方案计算--张津.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《串联型双效溴化锂吸收式制冷机设计方案计算--张津.docx（7页珍藏版）》请在三一文库上搜索。
1、1. 已知参数制冷量Q 0 =1000000kcal/h=1163kW；冷凝温度t k =40；冷水出口温度 t2 =7， 冷水进口温度 t1=12；冷却水出口温度 t w 2 =38， 冷却水进口温度 t w1 =32；工作蒸汽压力ph =0.7MPa，工作蒸汽饱和温度t h =169.6072. 选取参数序号项目1吸收器出口冷却水温度2冷凝器出口冷却水温度3冷凝温度4冷凝压力5蒸发温度6蒸发压力7吸收压力8高压发生器压力9稀溶液浓度10中间溶液浓度11浓溶液浓度符号t w1 t w 2tkPktkP0PaPka0r单位来源t w1tw1 tw1 tw2 tw2 tkmmHgf ( tk )
2、 t2 t0mmHgf (t0 )mmHgP0PammHg% f (Pa , t2 )%结果备注35.3638 给定41 tk 358.3查表5 t 0 26.54查表6.1P0=0.44700 选取58.461.4选取63.4选取3. 各状态点的参数值序项目状态温 度压力浓 度焓备号点（）（ mmHg ）（ %）（ Kcal/Kg ）注1蒸发器中冷剂水156.540105.022吸收器中稀溶液2406.358.465.93冷凝器中冷剂水34158.30140.994低压发生器出口浓溶液49258.363.489.4435 低压发生器中开始沸腾溶液58858.361.487.4646蒸发器中冷
3、剂蒸汽156.540699.77冷凝器中冷剂蒸汽358.30715.38低压发生器中加热蒸汽3”97.658.30197.6凝水9高压发生器中冷剂蒸汽3H700073810 高压发生器中开始沸腾1114870058.4116.71溶液11 高压发生器出口中间溶12155.870061.4118.12液12 低温热交换器出口浓溶8506371.143液13 低温热交换器出口稀溶75881.94液14 高温热交换器出口中间136187.55溶液15高温热交换器出口稀溶10136581116液16吸收器中喷淋溶液944.3959.867.8271 高压发生器中开始沸腾溶液状态（点11）的求法：由a=
4、58.4%，Pr=700mmHg，得 t11=148，由下式求得。70148h11h58% cp 58% （148- 70）=116.7kcal/Kg2 高压发生器出口中间溶液状态的确定由0=61%，Pr=700mmHg，得 t12=155.8，公式同上，求得70155.8h12h61%cp 61%（155.8 - 70）=118.1kcal/kg3 低温热交换器出口浓溶液状态取浓溶液温度 t8=t2+t8=40+10=50，由 r=63%，t8=50，查 h- 图，得 h8=71.14kcal/kg4 点 7 的状态：根据溶液热交换器得热平衡公式，可求得h7h2a 1 h4h8=65.9+
5、12.6 1 88.5 71.14 =81.9kcal/kga12.65 点 13 的状态：t13=t5=88， 由温度和浓度查的， h13=87.5kcal/kg 6 点 10 的状态：根据溶液热交换器的热平衡公式，求得：h10h7a1 1(h11 h14 ) 81.920.3 1 (118.1 87.5) =111kcal/kga120.3式中， a1为高压发生器中的循环倍率，0a10at10 根据下列方法求得：设：t10=140，查比焓图， 得 C p 14058%6120.361580.472；由 a=58%，t=70，查 h-图，得 h5870% 79.819kcal/kg。变换公式
6、h10h5870%Cpx t1070，得58%hh701058%70136.1 与设定的温度 140相差较大，则应重新设定t10Cp14058%设： t=136,查比焓图，得C p1360.472；1058%hh701058%70136.1，可见与设定的温度 136相近。t10136Cp58%点 9 的状态：7h9h8a1f a h2=67.82kcal/kgaf a19f a aa1r =59.8%af a1式中， fa 为吸收器的循环倍数，取fa =20。由 h9 ， 9 ，查 h图，得 t9=44.394. 各设备的的热负荷1) 蒸发器Q0Dq01000000大卡 / 时q0h1h369
7、9.7140.99558.71kcal / kg由此得出制冷剂总循环量DQ01000000 1789.8kg/ hq0558.712) 吸收器qa(a1) h8 h1ah2(12.61)71.14699.7 12.6 65.9 694.584kcal / kgQaDqa1789.8694.584 1243166.443kcal / h3)高压发生器D1D 0a1789.831073.88kg / hra5qg1(a1 1) h12a1h10h3 H(20.3 1) 118.1 20.3 111 738 764kcal / kgQg1qg1 D17641073.88820444 .32 kcal
8、 / h式中 D1高压发生器中产生的冷剂量，kg/h4) 低压发生器D2 D r01789.8 2715.92kg/ hra5式中， D2 低压发生器中产生的制冷剂量qg 2 (a2 1)h4 a2 h13h3 (31.5 1)89.44331.5 87.5 715.3 687.1kcal / kgQg 2D 2qg 2 715.92687.1491881.1kcal / h检查放汽范围的假定是否合适。高压发生器产生的制冷剂蒸汽潜热，Qr D1 (h3Hh3 )1073.88 ( 738 197.6)580324.752kcal / hQ QrQg 2580324.752 491881.188
9、443.652kcal / h由此可见，放汽范围的假定基本是合理的。5) 冷凝器冷凝器的热负荷由两部分组成： 由高压发生器产生的制冷剂蒸汽加热低压发生器后的余热 Qk1 和由低压发生器的制冷剂蒸汽凝成冷剂水所放出的热量Qk 2 。Qk1 D1( h3 Hh3 ) Qg 21073.88 (738 140.99)491881.1 149236kcal / hQk 2D2 (h3 h3 )715.92 (715.3 140.99)411160kcal / hQkQk1Qk2149236411160560396kcal / h6)热平衡加入机组的总热量为Q0Qg1；带出机组的总热量为QaQk 。因此
10、制冷机的热平衡为Q0Qg1QaQkQ0Qg11000000820444.321820444.32kcal / hQaQk1243166.4435603961803562.443kcal / h(QaQk )(Q0Qg1)1803562 .4431820444 .3216881 .877kcal / h(Qa Qk )(Qo Qg1)16881.877QaQk0.91%1851695.7127) 高温热交换器总热负荷GaDa 1789.812.622551.48kg / h式中 Ga 稀溶液循环量 kg / hQt1 Ga ( h10 h7 )22551.48(11181.9) 656248.0
11、68kcal / h8) 低温热交换器总热负荷Qt 2Ga (h7h2 )22551.48(81.965.9)360823.68kcal / h5. 热力系数Q01000000Qg11.22820444.32三、例题在一连续干燥器中干燥盐类结晶，每小时处理湿物料为1000kg，经干燥后物料的含水量由 40%减至 5%（均为湿基），以热空气为干燥介质，初始湿度 H1 为 0.009kg 水?kg-1 绝干气，离开干燥器时湿度 H2 为 0.039kg水?kg-1 绝干气，假定干燥过程中无物料损失，试求：-1（1） 水分蒸发是 qm,W （ kg 水?h ）；（2） 空气消耗 qm,L（ kg 绝
12、干气?h-1）；原湿空气消耗量 qm,L（ kg 原空气?h-1）；（3）干燥产品量 qm,G2（ kg?h-1）。解：qmG1=1000kg/h,w1=40 ,w2=5%H1=0.009,H2 =0.039qmGC=qmG1(1-w 1)=1000(1-0.4)=600kg/hx1=0.4/0.6=0.67,x2=5/95=0.053qmw=qmGC(x1 -x2)=600(0.67-0.053)=368.6kg/hqmL (H2-H1)=qmwqmw368.6q mL12286.7H2 H10.039 0.009qmL=qmL (1+H1)=12286.7(1+0.009)=12397.3kg/hqmGC=qmG2(1-w2)q mGC600631.6kg / h q mG21 0.051 w 2精品文档