钢制焊接常压容器.docx

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1、、钢制焊接常压容器JB/T4735 1997一、概述本标准属推荐性行业标准，即非强制性标准。而GB150 151均属于强制性标准1、适用范围一一本标准适用于符合下表所列条件的容器容器种类设计压力P D设计温度Td容积限制圆筒形容器-0.02MPa v P d v 0.1MPa-20 v T d w350 C 500L立式圆筒形储罐-500Pa Pd v 2000Pa -50mmHOK Pd 200mmHD-20 Cv Td w250 C20m10000m圆筒形料仓v 100C不限矩形容器连通大气常温2、不适用范围 直接受火焰加热的容器。 受核辐射作用的容器。 盛装毒性为极度或高度危害介质的容器

2、 直接埋入地下的容器。 可升降式气柜。 经常搬运的容器。 计算容积小于500L的容器。说明：JB/T 4735规定不允许介质为高度或极度毒性介质，或者说：容器的介质为高度 或极度毒性将必须按 GB150进行设计；即提咼设计压力，提咼制造和检测要求。3、JB/T 4735与GB150除适用与不适用范围不同外，还有许多方面存在差异，现举 几个常见适用与不适用范围差别如下：材料方面对于碳素钢，低合金钢不论板材、管材、锻件、紧固件等其安全系数取值不 同，故许用应力值也不同，其中 GB150偏于安全。如部分材料在常温状态下的 许用应力。标准材料、JB/T 4735GB150Q235135 MPa113

3、MPa20R160 MPa133 MPa16MnR205 MPa170 MPa焊接接头系数A. 双面焊或相当于双面焊的单面焊100% RT、UT 取=1局部 RT、UT 取=0.85不探取=0.7B. 带垫板的单面焊100% RT、UT取=0.9局部 RT、UT取=0.8不探取=0.65C.单面焊局部 RT、UT 取=0.7不探取=0.6D. JB/T 4735 中，立式大型储罐的纵向接头并经局部无损检测的全焊透结构，焊接接头系数取 0.9 。E. 此外 双面搭接=0.55双面角接=0.55单面角接=0.5 压力试验及试漏方面GB150只有液压和气压试验及气密性试验。JB/T 4735除液压（

4、不小于O.IMPa）、气压试验外，可根据具体情况作气 密、盛水、煤油渗透、 ，皂液试漏，真空箱试漏等代替压力或检漏试验。二、圆筒形容器1. 内压圆筒适用于受内压和 /或液柱静压力作用下圆筒厚度的计算A. 圆筒计算式比较JB/T 4735GB150圆筒计算应力B. 外压圆筒和外压球壳，以及各种凸形封头，无折边锥形封头同GB150。说明：常压容器由于压力很低，其破坏形式已不因强度不足而破坏，而是刚度 不足发生失稳而塌陷。设计的主要问题是结构的处理和用材的合理。三、立式圆筒形储罐1. JB/T 4735 97中立式圆筒形储罐的范围： 设计压力PD=-500pa2000pa即 P D=-50mmH2O

5、200mm2HO当设置呼吸阀时:P d=1.2倍排放或吸入压力，且不超过以上规定。 设计温度范围：-20 Cv Td 250 C 容积范围：V=2010000m 32. 立式储罐的种类和特点固定顶储罐A. 锥顶储罐一一罐顶为正圆锥体。a. 自支承式锥顶一一常用于直径不大的场合，锥顶载荷靠锥顶板周边支承 在罐壁上。b. 支承式锥顶锥顶支承在中间立柱与其相连的支承梁上，梁的另一端 与支承圈相连。通常也可将梁焊在锥顶上表面，以此增加锥顶刚度。B. 拱顶储罐顶盖为一球面（球冠）与锥顶相比用材量小，能承受较高的 压力，但制造较难。a. 自支承式拱顶载荷靠拱顶板周边支承在罐壁上。包主丈:”同工询讯和门 3

6、- tr：w；3 Sv; 1 訴b. 支承式拱顶一一载荷主要靠立柱或罐顶桁架支承在罐壁上从水平断面看是C. 伞形顶储罐一一介于锥形顶与拱顶之间的一种结构形式,一个多边形，是一种修正后的拱顶，其强度接近丁拱顶。D. 悬链式无力矩罐顶储罐一一根据悬链理论，用薄钢板制造的顶盖和中心柱倒1-10菱鲨土无力坦竺工简理1 一半心柱扌 BB母伞E车；a号锂担;4$十艺堆；*.*：-4组成。顶盖一端支承在中心柱顶部的伞形罩上，另一端支承在圆周装有包 边角钢或刚性环上，形成一悬链曲线，顶盖不承受弯矩，仅在拉力下工作 因此，较拱顶盖更节省材料。 浮动顶储罐一一浮顶是一个漂浮在贮液面上的浮动顶盖，并随着贮液面上，

7、下浮动。浮顶与罐壁之间有一环形空间并有密封件，使得贮液与大气隔幵， 从而大大减少贮液的蒸发损失，减少污染。由于无气相空间，减少了腐蚀和 发生火灾的危险性。A. 单盘式浮顶贮罐容器范围1000050000m3。B. 双盘式浮顶贮罐一一由于上，下顶板之间空气层的隔热作用，降低了蒸1 7双理式浮顶边主一申尖娜水筐；A逛辰圧浮現立柱；4 -雷蚣左有； 窑原盘族；总液冏特动浮样；&一包过崗F; &吭風礙；10-泡祿惓防圮臥；口加益赛；12-发损失，故常用于蒸发量大的汽油罐或有毒液体介质，其容积范围一般在 10005000mlC. 浮子式浮顶储罐一一由环形浮舱，单盘板及均匀分布在单盘板上的圆形浮子组成。整

8、个浮顶重量由环形浮舱与浮子来支持。浮顶又分成若干个 隔舱，当单盘或相邻隔舱泄露时，仍能保持浮顶不沉3. 立式储罐经济尺寸的选择 最省材料的经济尺寸储罐A. 等壁厚储罐一一罐壁厚度为一固定厚度，即壁厚不随高度的变化而变化在等壁厚储罐中，当罐顶和罐底的金属用量等于罐壁用量的一半时,金属用量最省。此时储罐咼度H如下：,3v（s S2）2Sn；2S2r或HSiS2S2SD2S其中：S 1罐顶板厚V罐容积S2罐底板厚R罐内半径S罐壁板厚a.在敞口容器中，当罐底与罐壁等厚时，即S2=S, Si=0代入上式：H 3 S21 H 1d RD2S22即H=R时用料最省。b.在闭口容器中，若：Si=S=S代入公式

9、：即H=D时用料最省。等壁厚贮罐，由于受到 S的限制，只能用于一定容积范围内。这个容积取决 于钢板的厚度和强度，对于碳素钢 V=1000m。当容积大于lOOOn3应采用不等 壁厚储罐。B. 不等壁厚储罐一一对于大型储罐，由于高度相对加大罐壁承受液体的静压，亦随高度的变化而变化，罐壁厚度也应随静压的增加而增加。a. 当罐顶与罐底金属用量之和等于罐壁承受液体静压力所需金属用量时，金属用量最省；此时的经济高度材料许用应力其中：S1罐底板厚S2罐顶板厚罐体内半径从上式可见储罐高度与容积无关贮罐时经济咼度取决于罐顶， 罐底的厚度和材料的许用应力。b.当储罐容积和高度确定后，储罐的直径如下:最省费用的经济

10、尺寸A.等壁厚的储罐a.对于小型敞口储罐 H=RB.b.对于小型闭式储罐 H=D不等壁厚的储罐一一大容量不等壁厚储罐的直径与罐壁费用成正比，与 顶、底费用成反比。罐壁费用越高直径应当愈大。当罐壁，罐顶费用为 罐底费用的两倍时，储罐直径如下D -H 或高度 H -D38说明：ai储罐的储存系数（或称充装系数）中，对于原油和热油罐为0.85，化工原料罐和成品油罐为0.90。浮顶和内浮顶可以比以上系数再大5% 即 0.90 和 0.95。公称容积实际容积操作容积b. 储罐的设计尺寸经过初算的直径，高度尺寸应进行圆整或调整，比如直径D=10620可取:D=11000 D=10500 D=1000Q然后

11、对高度 H进行调整，高度的调整应 和钢板宽度相适应。使焊缝的总长及余料愈少愈好。调整的另一原则 是设计的总容积基本不变。c. 储罐的经济尺寸还应和储罐的基础一同考虑，特别是大型储罐，基础费用有时可达总价的 40%只有对工程造价，材料消耗进行全盘考虑， 才是最终的储罐经济尺寸。4. 立式储罐设计罐顶设计A. 一般规定a. 罐顶最小厚度 min4.5，且不含Cob. 顶板拼接可采用对接或搭接，搭接宽度不小于5S,且不小于25mmc. 顶板与包边角钢的连接采用弱连接，外侧为连续焊，焊脚高度为0.75倍顶板板厚。且不大于 4,内侧不得焊接。B. 自支承式锥顶一一由于稳定性的限制，设计直径有一定限制，一

12、般DNC6.000mm且锥顶坡度范围1/63/4 （即半锥角9.5 37）a.厚度计算例：D=6000Pc=2000pa2.24D,si nQCQ=155E=2X 10 MPab.锥顶材料的临界压应力和许用临界压应力r 600011590mm （罐顶曲率半径）2sin 15C. 自支承式拱顶与锥顶相比较，结构简单，刚性好，使用尺寸大于锥形顶盖，能承受较高的压力。因此材料消耗少，但气相空间较大使蒸发 损失加大，制造上也难于锥形顶盖。a. 几点规定拱顶的球半径 R=0.81.2D1（ D 罐体内径）拱顶板的最少厚度不得小于4.5mm且不含Cob. 拱顶厚度规定：美国API650规定min 0.42

13、Rs且不小于 4.26mnro英国BS2654规定日本JISB8501规定min 0.42RS且不小于 4.5mmc. 拱顶厚度计算（Rs=D=10000mn材料Q235）d. 拱顶验算PerPc 2000 pa 罐壁设计A.般说明a. 罐壁承受贮液的静压，此静压按三角形分布，由上至下逐渐增大，其 壁厚也应由上至下 逐渐增厚。b. 罐壁受罐底的约亍；束，使紧靠罐底的罐壁环向应力趋近于零，使最大环向应力上移B.壁厚计算上式经简化Di Pcmin其中：D罐内径 cmPo 罐内保持的气相压力Pc计算压力二P+p( H-300)p介质比重，且不小于1接头系数取0.9 (纵向接头为全焊透的对接结构)h最

14、高液面到所计算圈板下端的距离。(h-300 )计算液压高度。对于高强钢制造的大型储罐(V50000m),罐底的弯曲应力和剪力增大，有可能超过许用应力，而造成破坏，此时应对罐体下边缘板应力进行计算。C. 罐壁最小厚度内径D碳钢奥氏体不锈钢1600054 3200065D. 罐壁顶部包边角钢（含承压圈）截面尺寸的确定a.包边角钢的连接型式b.包边角钢的截面积一一包边角钢截面积加上与其相连的罐壁、罐顶板上各16倍板厚范围内的截面积之和应满足下式要求c.包边角钢的最小尺寸一一包边角钢的壁厚不得小于圆筒和顶板的厚度。储罐内径D角钢最小尺寸 5000L50X 50 X 510000L63X 63X 620

15、000L75X 75 X 8 12.5m时宜 采用弓形边缘板与中幅板组焊。B. 壁板与罐底板相连接的几点规定a.罐底边缘板伸出壁厚外表面的宽度不小于50mmb.罐底边缘板的最小厚度，不得小于下表数值底层壁板名义厚度边缘板最小厚度碳钢奥氏体不锈钢 66同底层壁板71066112087212510c.罐底中幅板的厚度，不得小于下表数值储罐内径Di中幅板最小厚度碳钢奥氏体不锈钢10000542000064.5C.罐底板坡度底板与基础接触，在长期液压作用下，罐底和基础中心部位挠度最大,当超过限度时，会造成 缝幵裂。为消除因基础 引起的中部凹陷，同时 便于排出残液，底板应 基础同样的坡度，如下图410单

16、向傾語罐底底板焊 下沉而 也为了 具有和 图：d. 罐底边缘板的最小宽度和和底板最大应力根据储罐应力实测，罐底最大径向应力在距离罐壁300500mm处。为此规定边缘板，径向最小尺寸为700mm5. 风载荷作用下罐壁稳定校核 罐壁许用临界压力其中：Hi罐壁当量高度 H二刀HeiHei 第 i 层罐壁板的当量高度 稳定校核 加强圈的设置A. 当 Per 不满足校核要求时，罐壁上应设置加强圈，数量如下式B. 加强圈的最小尺寸Di 20000用 L100X 63X 8Di 363d2/3，拉杆直径1624mnfl寸，拉杆直径如下:其中a bt拉杆材料的许用应力，材料为Q235-A时，取a bt=155

17、MPab.拉杆长度L2V 363d2/3的应力校核(a )拉杆重力引起的拉应力：(b) 拉杆自重引起的弯曲应力：其中 p液体的密度 kg/mnlv拉杆材料的密度 kg/mni(c) 液体静压对拉杆引起的拉应力(d) 拉杆最大应力及校核 横向加固一一加固件及壁板计算A.横向加固件所需的惯性矩B. 加固圈的数量与段距见下表加固圈数量容器高H(mm)150021002100300030004000 4000加固圈个数1234加固圈段距段距、数量H10.60H0.40H20.45H0.30H0.25H30.37H0.25H0.21H0.17H40.31H0.21H0.18H0.16H0.14HD. 第

18、一道横向加固圈所需的惯性矩E. 第一段壁板计算厚度其中ai由H1/L按图133查得。F. 矩形容器从顶端算起，第i （i=2、3、4）道横向加固圈单位长度上 的载荷按下式：G. 第 i 道横向加固圈所需的惯性矩H. 第 i 道壁板计算厚度按下式计算 拉杆加固的壁板计算 对于尺寸较大的矩形容器，宜采用内部拉杆结构。A. 壁板计算厚度按下式其中拉杆间距a=h时（即等距排列）B. 拉杆直径按下式计算，且不小于6mmC. 顶边加固件所需惯性矩同前 垂直和横向组合加固的壁板计算在矩形容器高度超过 2200 时，通常在壁板垂直加固的型式上，再加横向 加固圈，以增加壁板的刚度。这种型式的容器按5中相关公式计

19、算，且将L换成L3女口： A.加固圈的数量和段距一一按 5中选取.B.加固圈所需惯性矩一一按 5中计算，其中L换成L3:C.壁板厚度：此外 ，应按 4 中相关公司确定垂直加固柱和拉杆的规格尺寸。 带双向水平联杆 （拉杆 ） 垂直加固的壁板计算该型式为内部加固的矩形容器 , 通常在垂直加固柱中间再设置一排或两排A.不等距联杆。顶部联杆作为支承盖板的杆件设置一层联杆（拉杆）的矩形容器a.加固柱连接的一层联杆 H1=0.6H加固柱所需的截面系数b.扁钢联杆（拉杆） 。中间联杆：（a） 联杆自重引起的拉应力按下式例：扁钢尺寸：FB60X 6L2=2600自重引起的拉应力如下(b)联杆自重引起的弯曲应力

20、(c)液体静压作用于中间联连引起的拉应力(d)中间联杆最大应力验算合格。B.放置两层联杆的矩形容器a.加固柱连接的两层联杆。取总高 H=3000mm各分段高度如下H1=0.45HH2=0.3HH3=0.25H加固柱所需的截面系数（惯性矩）b.角钢联杆(a)第一层联杆（7 t1 ,（T n 冋冃 U液体静压作用于第一层联杆上引起的拉应力按下式 联杆最大拉应力(b)第二层联杆(7 t1 , (T n冋冃 U(c)顶部联杆顶部联杆组合截面图。 联杆自重引起的拉应力 联杆自重引起的弯曲应力： 液体静压作用于顶部联杆上的拉应力： 联杆最大拉应力：3. 矩形容器的底板 型钢支承的底板计算厚度如下：例：取

21、底 12mm(c.s) 如果已知底板厚度，则支承梁的最大间距如下 如果底板在平整的基础上，全平面支承底板的最小厚度为46mm，或底板与壁板等厚。五带搅拌的常压容器1适用范围：仅适用于搅拌机装于立式常压容器顶部的搅拌容器2. 计算：筒体：除了符合 JB/T4735-1997 的要求外还应按下述各式校核筒体受轴向压缩力Q作用时的稳定性，使Q Q。轴向压缩力Q计算：Q=Q 1+Q2+Q3筒体的许用轴向压缩力QctQ=2.09Di( 3 n-C) a s N对于筒体同时承受真空压力 P和轴向压缩力Q作用时，还应按下式校核稳定性。搅拌机装于常压容器的平项盖上时，顶盖宜采用薄钢板制造，并在其上加设型钢梁。

22、此时，所加型钢应满足下列强度条件:r (max)103r (max)WrrMpa计算M r(max )时，对横跨至顶盖边缘的横梁可按简支梁计算。同时型钢还应满足刚度条件。对于集中载荷作用在型钢长度1/2处的简支梁的最大挠度应为:Y (max)3(Q1 Q2)L48ErlrYrmm计算型钢的强度和刚度进,不论型钢在平盖上用何种方法布置,允许视为仅由两根最长的型钢承受轴向力 Q和Q的作用当搅拌装于凸形封头上时：封头计算应考虑搅拌机重力载荷的作用以及传动装置产生的震动等动力载荷的影响。符号说明：C :筒体或封头的厚度附加量，按(GB150中的1.6.1选取，mm)D : 容器内直径mmE : 型钢材

23、料的弹性模量，MPa ；E : 设计温度下圆筒材料的弹性模量，MPa ；Ir :型钢截面惯性矩，mrnKC :系数；L :型钢长度，mmMmax):单根型根中的最大弯矩，N- 0；P :容器内设计压力， MPa；p :容器计算许用外压力， MPa；Q :筒体中的轴向压缩力， N；Q1 :搅拌机的重力， N；Q2 :流体作用在搅拌器上的轴向力，N；Q3 :不包括器底重力在内的容器重力，N；Q :筒体的许用轴向压缩力， N；Wr :型钢的抗弯断面模量 ,mm3；Yr(max):单根型钢中的最大挠度，一般情况下可取:Y r=1/2000 mm；3 n :筒体的名义壁厚， mm；(7 r(max):单根型钢中的最大弯曲应力，MPa；t7s:设计温度筒体材料的屈服点， MPa；7 r :型钢材料的许用应力， MPa；c ；应力减少系数。六 不锈钢组合式水箱不锈钢组合式水箱是日本总公司研制的，在日本已有50 多年历史了。它由日本森松发明，经过不断的改进发展到现在。 1990 日本总公司把此项技术带到中国上海。不锈钢组合式水箱的结构：