[其它]Chapt4-1-土的抗剪强度.ppt

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1、一、抗剪强度的基本概念 土的强度是指一部分土体相对于另一部分土体滑动时的抵抗力，实质上就是土体与土体之间的摩擦力。 土的抗剪强度，首先决定于它本身的性质，即土的组成，土的状态和土的结构，这些性质又与它形成的环境和应力历史等因素有关；其次还决定于它当前所受的应力状态。,4,土的抗剪强度,1 概述,土的抗剪强度是指土体抵抗剪切破坏的极限能力，是土的重要力学性质之一。工程中的地基承载力、挡土墙土压力、土坡稳定等问题都与土的抗剪强度直接相关。 建筑物地基在外荷载作用下将产生剪应力和剪切变形，土具有抵抗这种剪应力的能力，并随剪应力的增加而增大，当这种剪应力达到某一极限值时，土就要发生剪切破坏，这个极限值

2、就是土的抗剪强度。 如果土体内某一部分的剪应力达到土的抗剪强度，在该部分就开始出现剪切破坏，随着荷载的增加，剪切破坏的范围逐渐扩大，最终在土体中形成连续的滑动面，地基发生整体剪切破坏而丧失稳定性。,土的抗剪强度：土体抵抗剪切破坏的极限能力,二、工程中常见的强度问题 （1）土作为土工结构物的稳定性问题 如人工筑成的路堤，土坝的边坡以及天然土坡等的稳定性问题。 （2）土作为工程结构的环境的问题 即土压力问题。这和边坡稳定问题有直接联系，若边坡较陡不能保持稳定，又由于场地或其他条件限制而不允许采用平缓边坡时，就可以修筑挡土墙来保持力的平衡。这类工程问题如挡土墙、桥台、地下隧道等。 （3）土作为建筑物

3、的地基问题，即地基承载力的问题。 三、土的抗剪强度测试方法 室内试验：应力状态被改变，取土过程受到干扰 原位测试：精度不高,土的抗剪强度 1.库仑定律 2.土的极限平衡条件 剪切试验方法(直剪，三轴，无侧限，十字板） 不同排水条件下剪切试验成果*,主要内容,建筑物由于土的原因引起的事故中，一部分是沉降过大，或是差异沉降过大造成的；另一方面是由于土体的强度破坏而引起的。对于土工建筑物（如：路堤、土坝等）来说，主要是后一个原因。从事故的灾害性来说，强度问题比沉降问题要严重的多。而土体的破坏通常都是剪切破坏；研究土的强度特性，就是研究土的抗剪强度特性。 土的抗剪强度（f）：是指土体抵抗剪切破坏的极限

4、能力，其数值等于剪切破坏时滑动的剪应力。 剪切面（剪切带）：土体剪切破坏时沿某一面发生与剪切方向一致的相对位移，这个通常称为剪切面。 其物理意义：可以认为是由颗粒间的内摩阻力以及由胶结物和束缚水膜的分子引力所造成的粘聚力所组成。 无粘性土一般无连结，抗剪强度主要是由颗粒间的摩擦力组成，这与粒度、密实度和含水情况有关。 粘性土颗粒间的连结比较复杂，连结强度起主要作用，粘性土的抗剪强度主要与连结有关。,2 土的抗剪强度和破坏理论,屈服或塑流：软土,一、土的屈服与破坏 1理想弹、塑性材料的应力-应变关系 应力-应变成直线关系 变形是完全弹性的应力-应变关系是 唯一的，与应力路径和应力历史无关 称屈服

5、应力或破坏应力,a,1,2土的应力-应变关系 （1）正常固结（松砂）, 加工硬化, 屈服点至b点, 无峰值 （2）超固结（密松）， 加工软化，出现峰值 3实际计算时土的弹塑性问题 （1）按线弹性体 （2）按理想塑性材料,1- 3,1,3 =300kpa,3 =200kpa,3 =100kpa,图5-4 土的应力-应变关系,一、库仑定律,1776年，库仑根据砂土剪切试验,f = tan,砂土,后来，根据粘性土剪切试验,f =c+ tan,粘土,c,库仑定律：土的抗剪强度是剪切面上的法向总应力 的线性函数,c:土的粘聚力 :土的内摩擦角,二、土体抗剪强度影响因素,摩擦力的两个来源 1.滑动摩擦：剪

6、切面土粒间表面的粗糙所产生的摩擦 2.咬合摩擦：土粒间互相嵌入所产生的咬合力 粘聚力：由土粒之间的胶结作用和电分子引力等因素形成 抗剪强度影响因素 摩擦力：剪切面上的法向总应力、土的初始密度、土粒级配、土粒形状以及表面粗糙程度 粘聚力：土中矿物成分、粘粒含量、含水量以及土的结构,三、土中一点的应力状态,土体内一点处不同方位的截面上应力的集合（剪应力 和法向应力）,楔体静力平衡,斜面上的应力,莫尔应力圆方程,A(, ),圆心坐标1/2(1 +3 )，0,应力圆半径r1/2(13 ),土中某点的应力状态可用莫尔应力圆描述,O,450+/2,450+/2,1f,图5-7 土的破裂面确定,又因 故得

7、（5-7） 又因 得： 故公式（5-7）可写为：,若 ，即对洁净的砂土，则有 当 时，,归纳莫尔库伦破坏理论，可表达为如下三个要点： 1破坏面上，材料的抗剪强度是法向应力的函数。 可表达为： 2当法向应力不很大时，抗剪强度可简化为法向应力的线性函数，即表示为库伦公式,3土单元体中，任何一个面上的剪应力大于该面上土的抗剪强度，土单元体即发生破坏，用破坏准则表示即为式（5-7）至式（5-10）的极限平衡条件 （三）极限平衡条件的应用 达到极限平衡所要求的内磨擦角 单元体已破坏 单元体处于弹性平衡状态 单元体处于塑性平衡状态 达极限平衡所要求的大主应力 土体已破坏，反之，处于弹性平衡状态,四、土的极

8、限平衡条件,应力圆与强度线相离：,强度线,应力圆与强度线相切：,应力圆与强度线相割：,极限应力圆,f,弹性平衡状态,=f,极限平衡状态,f,破坏状态,莫尔库仑破坏准则,莫尔应力圆与库仑强度线相切的应力状态作为土的破坏准则 (目前判别土体所处状态的最常用准则),莫尔库仑破坏准则,c,A,cctg,1/2(1 +3 ),无粘性土：c=0,土体处于极限平衡状态时，破坏面与大主应力作用面的夹角为 f,说明：剪破面并不产生于最大剪应力面，而与最大剪应力面成 / 2的夹角，可知，土的剪切破坏并不是由最大剪应力max所控制,五、例题分析,【例】地基中某一单元土体上的大主应力为430kPa，小主应力为200k

9、Pa。通过试验测得土的抗剪强度指标c=15 kPa， =20o。试问该单元土体处于何种状态？单元土体最大剪应力出现在哪个面上，是否会沿剪应力最大的面发生剪破？,【解答】,已知1=430kPa，3=200kPa，c=15kPa， =20o,1.计算法,计算结果表明：1f大于该单元土体实际大主应力1，实际应力圆半径小于极限应力圆半径，所以，该单元土体处于弹性平衡状态,计算结果表明： 3f小于该单元土体实际小主应力 3，实际应力圆半径小于极限应力圆半径 ，所以，该单元土体处于弹性平衡状态,在剪切面上,库仑定律,由于f ，所以，该单元土体处于弹性平衡状态,2.图解法,c,最大剪应力与主应力作用面成45

10、o,最大剪应力面上的法向应力,库仑定律,最大剪应力面上f ，所以，不会沿剪应力最大的面发生破坏,max,1.土的剪切试验方法 2.土的三轴压缩实验 3.无侧限抗压强度试验 4.十字板剪切试验,4.3 土的抗剪强度试验方法,一、直接剪切试验,试验仪器：直剪仪（应力控制式，应变控制式）,剪切试验,剪前施加在试样顶面上的竖向压力为剪破面上的法向应力，剪应力由剪切力除以试样面积,在法向应力作用下，剪应力与剪切位移关系曲线，根据曲线得到该作用下，土的抗剪强度,在不同的垂直压力下进行剪切试验，得相应的抗剪强度f，绘制f - 曲线，得该土的抗剪强度包线,直剪试验优缺点,优点：仪器构造简单，试样的制备和安装方

11、便，易于操作 缺点： 剪切破坏面固定为上下盒之间的水平面不符合实际情况，不一定是土样的最薄弱面。 试验中不能严格控制排水条件，对透水性强的土尤为突出，不能量测土样的孔隙水压力。 上下盒的错动，剪切过程中试样剪切面积逐渐减小，剪切面上的剪应力分布不均匀,优点：（1）固结快，试验历时短 （2）无侧向膨胀 曲竖向变形直接算出 缺点：（1）剪切面上剪应力分布不均匀，中间小边缘大 （2）不能控制排水条件，无法测出孔隙水压力 （3）剪切面上土的性值不能代表其他部位土 深基坑不能做直剪试验，应作三轴试验 发展方向：单剪仪,二、三轴剪切试验,应变控制式三轴仪：压力室，加压系统，量测系统组成 应力控制式三轴仪,

12、试验步骤:,2.施加周围压力,3.施加竖向压力,1.装样,应变控制式三轴仪：压力室，量测系统,抗剪强度包线,分别在不同的周围压力3作用下进行剪切，得到34 个不同的破坏应力圆，绘出各应力圆的公切线即为土的抗剪强度包线,c,三轴试验优缺点,优点： 试验中能严格控制试样排水条件，量测孔隙水压力，了解土中有效应力变化情况 试样中的应力分布比较均匀 缺点： 试验仪器复杂，操作技术要求高，试样制备较复杂 试验在2=3的轴对称条件下进行，与土体实际受力情况可能不符,三、无侧限抗压强度试验,无侧限抗压强度试验是三轴剪切试验的特例，对试样不施加周围压力，即3=0，只施加轴向压力直至发生破坏，试样在无侧限压力条

13、件下，剪切破坏时试样承受的最大轴向压力qu，称为无侧限抗压强度,无侧限压缩仪,根据试验结果只能作出一个极限应力圆（3=0，1=qu）。因此对一般粘性土，无法作出强度包线,说明：对于饱和软粘土，根据三轴不排水剪试验成果，其强度包线近似于一水平线，即u=0，因此无侧限抗压强度试验适用于测定饱和软粘土的不排水强度,qu,cu,u=0,无侧限抗压强度试验仪器构造简单，操作方便，可代替三轴试验测定饱和软粘土的不排水强度,灵敏度,粘性土的原状土无侧限抗压强度与原土结构完全破坏的重塑土的无侧限抗压强度的比值,反映土的结构受挠动对强度的影响程度,根据灵敏度将饱和粘性土分类：,低灵敏度土 1St2,中灵敏度土

14、2 St4,高灵敏度土 St4,根据土的极限平衡条件,If,Then,应用： 1 代替三轴试验（当 ） 2 可用来求土的灵敏度 缺点： 1 太软土（流塑）不可 2 试验快 , 水来不及排除,适用于现场测定饱和粘性土的不排水强度，尤其适用于均匀的饱和软粘土,四、十字板剪切试验,柱体上下平面的抗剪强度产生的抗扭力矩,柱体侧面剪应力产生的抗扭力矩,（一）土的原位测试技术的优点 1可在现场进行，避免取样 2涉及的土体积比室内试验样品大很多 3可连续进行，可得到完整的土层剖面及物理力学指标 4具有快速经济的优点 土的原位测试技术的缺点 1难于控制测试中的边界条件，如排水条件和应力条件 2测试数据和土的工

15、程性质的关系建立在统计经验关系上 3测试设备进入土层对土层也有一定扰动 4试验应力路径无法很好控制，试验时的主应力方向与实际 工程往往不一致 5应变场不均匀，应变速率大于实际工程的正常固结,（二）十字板剪切试验适用范围 测定正常固结饱和软粘土 的不排水抗剪强度 和灵敏度 （三）测试原理： 其中：假 （各向同性） 柱体的上、下面的抗剪强度对 圆心所产生的抗扭力矩 圆柱面上的剪应力对圆心所产 生的抗扭力矩,1影响测试精度的主要因素 （1）旋转速率 （2）土的各向异性 （3）十字板头规格,图5-23,（4）排水条件 （5）轴杆与孔壁摩擦 2成果分析应用 （1）计算软粘土的不排水抗剪强度峰值，残余峰和

16、灵敏度 （2）绘制 随深度变化曲线 （3）土的长期强度仅为峰值强度的6070%，应修正 （4）十字板不排水抗剪强度的应用 a. 计算地基承载力 b. 预估单桩承载力 c. 求软粘土灵敏度 d. 软土地区堤坝的临界高度 e. 地基抗滑稳定分析 f. 估计土的液性指数 g. 检验地基加固效果 h. 根据 变化曲线关系，判定软土固结历史,4 土的抗剪强度机理和影响因素,一、摩擦强度 一般由两部分组成： 一是颗粒之间滑动时产生的滑动摩擦， 一是颗粒之间脱离咬合状态而移动所产生的咬合摩擦。 滑动摩擦与颗粒形状、矿物组成、级配有关 咬合摩擦与土的密度、磨圆度有关 影响（粗粒土）的因素： （1）密度 （2）

17、粒经级配 （3）颗粒形状 （4）矿物成分,二、粘聚强度 细粒土的粘聚力取决于土粒间的 各种物理化学作用力，包括库伦力 （静电力）、范得华力、胶结作用 力等。对粘聚力的微观研究是一个很 复杂的问题，目前还存在着各种不同 的见解。 三、摩擦强度和粘聚强度的内在联系 接触点面积： Ai=Ni/y 式中 y 材料的屈服强度 又 f=s Ai 所以 其中 f可看成摩擦系数，f=tg,隙,空,空,隙,P,P,Ni,Ai,(a),(b),图5-30 土颗粒的微观接触 荷载教小时 荷载增加，接触点屈服,结论 土的抗剪强度虽然形式上区分为摩擦强度和粘聚强度，而其物理实质则难以截然区分；c=0, 并非无摩擦强度，

18、而是隐含在c 中；=0 ，并非无粘聚强度，而是隐含于 中。 学习中，既要看到摩擦强度和粘聚强度间有区别的一面又要看到它们之间有相同的一面。,四、密度对抗剪强度的影响密度有效应力抗剪强度的唯一性关系 影响抗剪强度最主要的因素： 土的组成 土的密度 土的结构及所受应力状态 证明土的密度有效应力抗剪强度唯一性关系 （a）排水试验：密度增大, (b) 固结不排水试验 不变,剪切至破坏,2,孔隙水压力u,试验2（ 固界不排水试验）,图5-31 唯一性试验验证,实验结论： （1）正常固结土， 唯一性关系不受加载路径影响 （2）对于超固结土，只要应力历史相同， 唯一性的原则仍可适用。 因此，应力历史相同的土

19、，密度愈高，抗剪强度愈大，有效应力愈高，抗剪强度也愈大。,5 土在剪切中的性状和各类抗剪强度指标,土的特点： 同一种土，用同一台仪器做试验，如果采用的试验方法，特别是排水条件不一样，测得的结果往往差别很大，有时甚至相当悬殊。 一、土在排水和不排水条件下的剪切状态 土与弹性材相比，有一个重要的特征：即受剪切时不仅产生形状的变化，还要产生体积的变化“剪胀性”，它包括体积剪胀和剪缩。 对于 土体积的变化完全由于孔隙流体（水和气）体积的变化 非饱和土： 变化首先表现为气体的体积变化 与土的透气性有关 饱和土： 变化吸入或挤出水分与渗透系数K有关，K大，体积变化时间短,1、排水剪 密砂： 很小，收缩膨胀

20、 密度降低承受剪应力能力降低 峰值残余值 松砂：剪缩密度增大 稳定的应力,增大,密砂,v,图3-3三轴试验应力应变曲线,结论： 若两种不同密实状态的砂的组成相同，则剪应变很大时两种砂的密度和残余强度将趋于一致，对应于该密度的孔隙比，称为临界孔隙比，它表示土处于这种密实状态时，受剪切作用只产生剪应变而不产生体应变。,细粒土：类似粗料土性状 正常固结及轻度超固结土类似于松砂和中密砂重度的超固结土则类似于密砂。 2不排水剪 剪切中不让土样排水，控制体积固定不变 机理： 土体积有膨胀趋势土产生负值的孔隙水压力作用于骨架的有效应力增加，使土体不能膨胀。 土体有收缩的趋势而控制不让其收缩时土产生正的孔隙水

21、压力减小作用于骨架上的有效应力土体不发生收缩。,结论： 密砂产生负值孔隙水压力，增加土的抗剪强度；松砂则产生正值孔隙水压力，降低土的抗剪强度 正常固结土和轻度超固结土，类似于松砂和中密砂 ，重度超固结土类似于密砂。,二、总应力抗剪强度指标和有效应力抗 剪强度指标,砂：总应力： 有效应力： 式中： 总应力内摩擦角 有效应力内摩擦角 同一个试件，同一种试验方法测得的强度只有一个，但却有两种表达方式 显然： 例：松砂： 密砂：,图5-32 有效应力破坏包线和总应力破坏包线,结论 有效应力强度指标与总应力强度指标的差别实质上是反映试件中孔隙水压力对土的抗剪强度的影响。 总应力法：用试验方法模拟原位土体

22、的工作条件测 。 有效应力法：确切反映土的抗剪强度的实质，是今后发展方向。但孔隙水压力 不易测得。 说明：理论上，若试件中的孔压比 （ 为滑动面上的正应力）与原位土体的孔压比相同，则用总应力法与有效应力法得到的抗剪强度就能相互一致。,三、三轴不固结不排水剪切试验（UU）和直剪快剪试验,1、主要试验过程,cu,/,u,II,图5-33 饱和土不固结不排水强度包线,2试验结论 1）饱和试件： 不变 不变 不变 ,大小取决于先期固结压力 愈高， 愈小， 愈大。 2）饱和土的孔压系数B=1。有效应力圆只有一个 证明：设饱和粘土试样在地层中所受的垂直固结压力为 ，则侧向固结压力为 （ 为侧向压力系数）,

23、应力圆I，相当于 时的情况 应力圆II，相当于 对I试件： 其中 初始孔隙水压力 （1） 试样II： 有效应力圆只有一个,3与其它试验关系 无侧限压缩，十字板剪切测得的 4应用 不排水强度用于荷载增加所引起的孔隙水压力不消散，密度保持不变的情况，如地基的极限承载计算中，若建筑物的施工速度快，地基土的粘性大，透水性小，排水条件差时应采用不排水强度。 （二）快剪试验 与三轴不固结不排水试验方法相对应，在直剪试验中称为快剪试验 粘性较大的土样，快剪试验与UU试验性质基本相同 低性粘或无粘性土，快剪试验与UU试验性质差别较大,四、三轴固结排水试验和直剪慢剪试验,2试验结论 （1） （2）试验室土样划分

24、 注：上述定义与天然土层正常固结、超固结定义有区别,正常固结土： 天然土： 3应用 （1）施工速度较慢，地基土的粘性小，透水性大，排水条件良好时应采用排水强度。 （二）慢剪试验 与三轴排水试验方法相对应，在直剪试验中为慢剪试验。,d,o,摩擦强度,粘聚强度,图5-35 正常固结土强度包线,图5-36 天然土f包线,d,c,e,d,a,五三轴固结不排水试验和直剪快剪试验,（一）三轴固结不排水试验 1、试验过程,2试验结论 将试样在不同的 下作不排水剪试验，即可得破坏圆,cu,图5-38 固结不排水强度包线,正常固结： 天然土试件： 有效应力抗剪指标：,o,b,cu,图5-39 正常固结土和天然土

25、的固结不排水强度包线,超固结,正常固结,图5-40 总应力强度包线和有效应力强度包线,总应力圆,有效应力圆,3应用 工程上如果土体在加载过程中既非完全不排水又非完全排水，而常处于两者之间时常采用。 较前两种方法更为常用。 （二）固结快剪试验 与三轴固结不排水方法相对应，在直接试验中的固结快剪试验。 注意：塑性指标数对试验结果的影响 塑性指标数高的土，各种指标比较符合三轴试验同类指标的变化规律； 塑性指标数较低的粘性土，不同方法所测得的相差无几。,六土的残余强度,1排水剪 密砂： 松砂：强度稳定值 2、不排水剪 密砂，中砂，密、松砂 随 升高，不存 在 极松砂（图5-42 ） 工程应用： 在饱和

26、疏松的粉细砂中开挖基坑，类似不排水状态，u, f, 导致在很低的下流动，此即为流砂和流动滑坡的内在机理。,S(剪变形),r,3,Kf/,(a),(b),图5-42不排水试验的残余强度,排水试验,粘性土的残余强度机理与砂土区别： 前者强度的降低主要是由于在剪切中土的结构起变化所致。,S(剪位移）,正常固结峰值,超固结峰值,有效应力/,超固结土,正常固结土,残余强度,/,/,r,*,图5-43 粘性土的剪切试验曲线,工程应用 天然滑坡的滑动面或断层面，土体往往因多次滑动而经历相当大的变形，分析其稳定性时，应该采用残余强度。,七、抗剪强度指标的选用,（岩土力学张振营 中国水利水电出版社） 土的抗剪强

27、度及其指标的确定将会因所采用的分析方法（总应力法或有效应力法）的不同而有所不同，必须分别确定和采用相应的指标。 1、当采用有效应力法进行工程设计时，应选用有效强度指标。只要能比较准确地确定孔隙压力，则采用有效强度指标是应该推荐的； 有效强度指标可用直剪的慢剪、三轴不排水剪和固结不排水剪（监测孔隙压力）等方法测定； 2、对于可能发生快速加荷的正常固结粘土上地基土的稳定分析可采用不排水剪指标；,对于土层较厚、透水性小、施工速度较快的工程的施工期和竣工期也可采用UU试验的强度指标； 当土层较薄、透水性大、施工速度较慢工程的竣工期分析也可采用CD试验的强度指标，如果介于以上两者之间，可采用CU试验指标

28、； 3、以上所述的一些情况都不是很准确的，应具体问题具体分析； 4、直剪试验不能控制排水条件，但设备简单，操作方便，比较普及，使用时应注意其适用性。,排水条件与试验成果的关系,一、总应力强度指标与有效应力强度指标,库仑定律,说明：施加于试样上的垂直法向应力为总应力，c、为总应力意义上的土的粘聚力和内摩擦角，称之为总应力强度指标,根据有效应力原理：土的抗剪强度并不是由剪切面上的法向总应力决定，而是取决于剪切面上的法向有效应力,c 、 为土的有效粘聚力和有效内摩擦角，即土的有效应力强度指标,有效应力强度指标确切地表达出了土的抗剪强度的实质，是比较合理的表达方法,二、不同排水条件时的剪切试验方法及成

29、果表达,1.不固结不排水剪（UU）,三轴试验：施加周围压力3、轴向压力直至剪破的整个过程都关闭排水阀门，不允许试样排水固结,直剪试验：通过试验加荷的快慢来实现是否排水。使试样在35min之内剪破，称之为快剪,有效应力圆,总应力圆,u=0,cu,uA,饱和粘性土在三组3下的不排水剪试验得到A、B、C三个不同3作用下破坏时的总应力圆,试验表明：虽然三个试样的周围压力3不同，但破坏时的主应力差相等，三个极限应力圆的直径相等，因而强度包线是一条水平线,三个试样只能得到一个有效应力圆,2. 固结不排水剪（CU）,三轴试验：施加周围压力3时打开排水阀门，试样完全排水固结，孔隙水压力完全消散。然后关闭排水阀

30、门，再施加轴向压力增量，使试样在不排水条件下剪切破坏,直剪试验：剪切前试样在垂直荷载下充分固结，剪切时速率较快，使土样在剪切过程中不排水，这种剪切方法为称固结快剪,将总应力圆在水平轴上左移uf得到相应的有效应力圆，按有效应力圆强度包线可确定c 、 ,ccu,c ,饱和粘性土在三组3下进行固结不排水剪试验得到A、B、C三个不同3作用下破坏时的总应力圆，由总应力圆强度包线确定固结不排水剪总应力强度指标ccu、 cu,3. 固结排水剪（CD）,三轴试验：试样在周围压力3作用下排水固结，再缓慢施加轴向压力增量，直至剪破，整个试验过程中打开排水阀门，始终保持试样的孔隙水压力为零,直剪试验：试样在垂直压力

31、下固结稳定，再以缓慢的速率施加水平剪力，直至剪破，整个试验过程中尽量使土样排水，试验方法称为慢剪,在整个排水剪试验过程中， uf 0，总应力全部转化为有效应力，所以总应力圆即是有效应力圆，总应力强度线即是有效应力强度线。强度指标为cd、d,cd,总结:,对于同一种土，在不同的排水条件下进行试验，总应力强度指标完全不同,有效应力强度指标不随试验方法的改变而不同，抗剪强度与有效应力有唯一的对应关系,三、抗剪强度指标的选用,土的抗剪强度指标随试验方法、排水条件的不同而异，对于具体工程问题，应该尽可能根据现场条件决定采用实验室的试验方法，以获得合适的抗剪强度指标,四、例题分析,【例】对某种饱和粘性土做固结不排水试验，三个试样破坏时的大、小主应力和孔隙水压力列于表中，试用作图法确定土的强度指标ccu、 cu和c 、 ,【解答】,按比例绘出三个总应力极限应力圆，如图所示，再绘出总应力强度包线,按由1=1- uf，3=3- uf ，将总应力圆在水平轴上左移相应的uf即得3个有效应力极限莫尔圆，如图中虚线圆，再绘出有效应力强度包线,c,ccu,根据强度包线得到： ccu= 10 kPa， c u=18o c= 6 kPa，、=27o,