小龙湾项目2期塔吊施工方案.doc

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1、某某花园2期工程塔吊专项施工方案编制人: 审核人: 审批人: 某某项目部某某.5.15某某花园2期工程塔吊专项施工方案一、工程概况工程名称:某某湾某某花园项目工程建设单位:某某置业有限公司设计单位:某某建筑设计有限公司勘察单位:某某地质工程勘察院监理单位:某某工程项目管理有限公司施工单位:某某建筑集团有限公司工程规模与特点:本标段项目为群体建筑,共有5个单体工程组成,其中9#楼为26层,11#、15#、16#楼为33层,12#楼为27层,工程结构类型为框架剪力墙结构,总建筑面积约8万多平方。本工程0.00相当于绝对标高14.00m,底板板面标高-6.2m,底板板厚为450mm;塔吊布置见塔吊基

2、础平面图。二、地质条件依据某某地质工程勘察院某某天元路以南、秦淮河以西地块岩土工程勘察报告,该场地基坑开挖影响深度范围内的土层分布大致如下:1、1层杂填土:灰色、杂色,松散,主要由建筑垃圾组成,夹有少量的粉质粘土,土质不均匀,硬质物含量2060%,土质松散,为新近填土。填龄小于1年。该层层厚0.37.80米。2、2层素填土:灰色,灰黄色,松散,土质主要为粉质粘土,局部夹含植物根系和碎砖块。硬质物含量520%,局部夹塘泥、块石,分布不均。为新近填土。填龄小于3年。顶板埋深0.006.20米,层顶标高5.8314.58米,层厚0.408.60米。3、1层粉质粘土:灰褐色、灰黄色、灰色,饱和,可塑,

3、局部软塑,中压缩性,切面稍有光泽,干强度中等,土质不均,顶板埋深1.29.30米,层顶标高2.579.28米,层厚0.48.4米。4、2层淤泥质粉质粘土:灰色,饱和,流塑,高压缩性。无摇振反应,刀切面稍有光泽,干强度、韧性低。局部夹稍密状薄层粉土,单层厚12mm分布不均,具水平层理。顶板埋深3.59.80米,层顶标高0.977.53米,层厚0.7014.30米。5、3层粉质粘土夹粉土:灰色,饱和,软塑,中偏高压缩性。无摇振反应,干强度、韧性中等,局部夹稍密状薄层粉土,单层厚12mm分布不均,具水平层理。层顶埋深4.6016.00米,层顶标高-6.874.82米,层厚0.7012.40米。6、层

4、粉质粘土:褐黄色,饱和,硬塑,局部可塑,中压缩性,局部夹少量铁锰质结核和灰绿色粘土团块。刀切有光泽,韧性高,分布不普遍。层顶埋深4.208.20米,层顶标高1.717.58米,层厚1.405.70米。7、1粉土:灰色,灰黄色,湿,中密,中压缩性。摇振反应快,干强度低,韧性低。局部夹薄层软塑状粉质粘土、稍中密状粉砂,分布不均匀。局部偶夹26cm姜解石,个别大于6cm,含量5%左右,仅在场地北侧有揭示。层顶埋深4.5019.60米,层顶标高-8.316.53米,层厚0.7021.40米。8、2粉质粘土:灰色,青灰色,饱和,流塑,局部软塑,中压密性。刀切面有光泽,干强度、韧性中等偏低。局部夹稍中密状

5、薄层粉土。顶板埋深12.0025.00米,层顶标高-12.632.34米,层厚1.2013.40米。9、1层粉质粘土:灰黄色,青灰色,饱和,可硬塑,中压密性。刀切面稍有光泽,干强度、韧性中等。土质不均。层顶埋深10.3022.20米,层顶标高-12.38-0.03米,层厚1.2017.90米。10、2层粉质粘土:灰色,灰黄色,饱和,可塑,局部软塑,中压缩性。切面稍有光泽,干强度、韧性中等。层顶埋深20.8028.20米,层顶标高-18.70-8.40米,层厚0.808.10米。11、3粉质粘土夹粉土、粉砂:灰色,青灰色,饱和,粉质粘土以可塑为主,局部软塑,中压缩性。切面稍有光泽,干强度、韧性中

6、等。夹薄层稍中密状粉土、粉砂,具水平层理,分布不均匀,局部富集。局部可见少量腐植物和贝壳碎屑。层顶埋深19.2029.50米,层顶标高-20.20-8.42米,层厚0.409.20米。12、含砾中粗砂:灰黄,青灰色,杂色,饱和,中密,中压缩性。成份以岩屑、石英、云母组成。颗粒级配良好。局部夹含砾石,含量10%20%,粒径15cm,个别大于6cm。成份为石英质,呈次圆状次棱角状。层顶埋深28.3030.90米,层顶标高-21.38-17.85米,层厚0.102.10米。13、1强风化粉质泥岩:紫红色、青灰色、灰黄色,岩石结构完全破坏,岩芯呈坚硬土状或密实砂土状夹碎石状、碎块状,手捏易碎,水冲易散

7、,岩石强度往下逐渐提高,局部夹有风化岩块。顶板埋深20.2033.20米,层顶标高-22.18-10.53米,层厚0.5016.00米。14、2中风化粉质泥岩:紫红色、青灰色、灰白色,泥质结构,层状构造,风化较弱。岩芯呈短柱中柱状,风化裂隙较发育,多呈闭合状,由方解石充填。局部夹有种风化泥质粉质岩,强度较高,岩石强度软硬不均。岩石天然抗压强度标准值frk1.78MPa,属极软岩,岩体较完整,岩体基本质量等级V级。顶板埋深23.8046.30米,层顶标高-37.44-14.19米,最大揭露厚度11.70米。拟建场地分布孔隙潜水和弱承压水。浅部分布地下水,其类型属孔隙潜水,主要赋存于层填土中,该层

8、透水性一般,富水性较差,水量较小,水位变化主要受大气降水和地表水补给影响,水位呈季节性变化,实测地下水位稳定水位埋深0.303.80米,下部弱承压含水层,主要赋存于1粉土、3粉质粘土夹粉土、粉砂、含砾中粗砂层中,该含水层透水性强,富水性好。水位变化主要受地下水的侧向径流补给影响。 三、地基承载力本工程地基承载力特征值如下表:层号岩土层名称地基承载力特征值fak(kpa)1粉质粘土1202淤泥质粉质粘土703粉质粘土夹粉土100粉质粘土2001粉土1202粉质粘土1201粉质粘土2002粉质粘土1703粉质粘土夹粉土、粉砂160含砾中粗砂2501强风化粉质泥岩3202中风化粉质泥岩1000四、塔

9、吊设置根据本工程特点及本工程的沿高,选用四台QTZ63塔吊,能满足本工程的施工需要。四台塔吊分别设置的位置详见“塔吊基础平面布置图”。五、地质情况本工程拟建场地,主要由杂填土、素填土、粉土、粉砂土、粉质粘土、强风化凝灰岩及强风化闪长玢岩等组成,各层土质不均匀。各单体塔吊所对应的地质勘察报告剖面图分别为:11#楼塔吊参照地质报告1919剖面节点;12#楼塔吊参照地质报告3232剖面节点;15#楼塔吊参照地质报告21-21剖面节点;16#楼塔吊参照地质报告3434剖面节点。根据地质勘察报告,塔吊基础部位土质为1层:杂填土素填土层,该层层厚0.715.0米,地基承载力较小,塔吊基础不能直接设置在该土

10、层之上。根据需要,现场塔吊基础均采用静压管桩基础,桩长24m。管桩规格PHC-500(110)AB-C80-11、10、10,单桩竖向抗压承载力特征值为1800KN,单桩竖向极限承载力标准值为3600KN,桩顶标高8m。六、塔吊基础施工要求1、砼标号为C30,塔吊基础砼表面应距地下室底板以下100。2、砼振捣过程中应严格按照相关技术规范执行,并留试压块二组,一组标养,一组同条件养护,并及时试压,作为安装塔吊时的技术参数。3、塔基砼振捣过程中应严格控制基础四周顶面的平整度不大于1/1000。4、基础节应严格控制高于塔基砼表面1100,基础节作一次性使用。5、塔机安装前要检验基础,每只螺栓配装一只

11、平垫,两只标准螺母。6、固定基础与建筑物的相对位置保证塔机中心与建筑物墙边不得小于3575,同时注意安装时有搭板一面应与建筑物长度方向垂直。七、塔吊方案编制依据1、暂拟选用的塔吊厂家提供的塔式起重机使用说明书;2、混凝土结构设计规范GB50010-2002;3、建筑地基基础设计规范GB50007-2002;4、本工程的岩土工程勘察报告;5、相关图纸;6、现场的实际情况7、土木工程施工手册。八、塔吊技术参数QTZ63塔吊,臂长55m,垂直力F1=700kN,塔吊倾覆力距M=1900KN.m,塔身宽度B=1.70m,水平力100KN,扭矩210KN.M。塔吊基础承台4.0米(长)*4.0米(宽)*

12、1.3米(高),四根直径500mm管桩中心距承台边缘各500mm。承台配筋:承台上下层筋各双向,每层每向各2122根。(一)、11号楼塔吊11号楼塔吊基础在勘探点BJ35附近塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN, 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN, 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2(F1+F2)=612.96kN, 塔吊的倾覆力矩M=1.4630.00=882.00kN。 矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 图中x轴的方向是随机变化的,设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1

13、.1条。 其中 n单桩个数,n=4; F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值,F=612.96kN; G桩基承台的自重 G=1.2(25BcBcHc/4+20BcBcD/4)= 1.2(254.004.001.30+204.004.000.00)=624.00kN; Mx,My882.00kN.m,取882.00kN.m; xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.40m; Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN);经计算得到单桩桩顶竖向力设计值, 最大压力:N=(612.96+624.00)/4+882.001.40/(4 1.402)=466.74kN。2. 矩形承台弯矩的计算依据建筑桩技

14、术规范JGJ94-94的第5.6.1条。其中 Mx1,My1kN.m处XY方向的弯矩设计值(kN.m); xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.55m; Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN),Ni1=Ni-G/n=310.74kN/m2;经过计算得到弯矩设计值:Mx1=My1=2310.740.55=341.81kN.m。矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中,l系数,当混凝土强度不超过C50时, 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时, 1取为0.94,期间按线性内插法得1.00;

15、fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2; ho承台的计算高度Hc-50.00=1250.00mm; fy钢筋受拉强度设计值,fy=300.00N/mm2;经过计算得:s=341.81106/(1.0016.704000.001250.002)=0.003; =1-(1-20.003)0.5=0.003; s =1-0.003/2=0.998; Asx =Asy =341.81106/(0.9981250.00300.00)=913.00mm2。矩形承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩

16、形承台的最大剪切力,考虑对称性,记为V=466.74kN我们考虑承台配置箍筋的情况,斜截面受剪承载力满足下面公式: 其中,o建筑桩基重要性系数,取1.00; bo承台计算截面处的计算宽度,bo=4000mm; ho承台计算截面处的计算高度,ho=1250mm; 计算截面的剪跨比,x=ax/ho,y=ay/ho, 此处,ax,ay为柱边(墙边)或承台变阶处 至x, y方向计算一排桩的桩边的水平距离,得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=550.00mm, 当 3时,取=3, 满足0.3-3.0范围; 在0.3-3.0范围内按插值法取值。得=0.44; 剪切系数,当0.31.4时,=0.1

17、2/(+0.3);当1.43.0时,=0.2/(+1.5), 得=0.16; fc混凝土轴心抗压强度设计值,fc=16.70N/mm2; fy钢筋受拉强度设计值,fy=300.00N/mm2; S箍筋的间距,S=200mm。则,1.00466.74=4.67105N0.16300.0040001250=1.35107N;经过计算承台已满足抗剪要求,只需构造配箍筋!桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=466.74kN;桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式: 其中,o建筑桩基重要性系数,取1.

18、00; fc混凝土轴心抗压强度设计值,fc=35.90N/mm2; A桩的截面面积,A=1.47105mm2。则,1.00.00=4.67105N35.901.47105=5.29106N;经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条;根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=466.74kN;单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算: 其中 R最大极限承载力; Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: s, p分别为桩侧阻群桩效应系数,桩端阻群桩效应系

19、数, s, p分别为桩侧阻力分项系数,桩端阻抗力分项系数, qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值; qpk极限端阻力标准值; u桩身的周长,u=1.571m; Ap桩端面积,取Ap=0.147m2; li第i层土层的厚度;各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 2.00 74.00 1900.00 粘性土 2 3.30 28.50 825.00 粘性土 3 0.70 43.00 825.00 粘性土 4 14.50 53.00 1700.00 粉土和砂土 5 3.50 43.00 825.00 粘性土 由于桩的入土深

20、度为24.00m,所以桩端是在第5层土层。单桩竖向承载力验算: R=1.57(2.0074.000.98+3.3028.500.98+0.7043.000.98+14.5053.001.02+3.5043.000.98)/1.65+1.11825.000.147/1.65=1.22103kNN=466.74kN;上式计算的R的值大于最大压力466.74kN,所以满足要求!(二)、12号楼塔吊12号楼塔吊基础在勘探点BJ58附近塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN, 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN, 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2(F1+F2)

21、=612.96kN, 塔吊的倾覆力矩M=1.4630.00=882.00kN。 矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 图中x轴的方向是随机变化的,设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条。 其中 n单桩个数,n=4; F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值,F=612.96kN; G桩基承台的自重 G=1.2(25BcBcHc/4+20BcBcD/4)= 1.2(254.004.001.30+204.004.001.50)=1200.00kN; Mx,My882.00kN.m,取882.00kN.m; xi,yi单桩相对承

22、台中心轴的XY方向距离a/2=1.40m; Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN);经计算得到单桩桩顶竖向力设计值, 最大压力:N=(612.96+1200.00)/4+882.001.40/(4 1.402)=610.74kN。2. 矩形承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条。其中 Mx1,My1kN.m处XY方向的弯矩设计值(kN.m); xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.15m; Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN),Ni1=Ni-G/n=310.74kN/m2;经过计算得到弯矩设计值:Mx1=My1=2310.740.15=

23、93.22kN.m。矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中,l系数,当混凝土强度不超过C50时, 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时, 1取为0.94,期间按线性内插法得1.00; fc混凝土抗压强度设计值查表得14.30N/mm2; ho承台的计算高度Hc-50.00=1250.00mm; fy钢筋受拉强度设计值,fy=300.00N/mm2;经过计算得:s=93.22106/(1.0014.304000.001250.002)=0.001; =1-(1-20.001)0.5=0.001; s =1-0.001/2=

24、0.999; Asx =Asy =93.22106/(0.9991250.00300.00)=248.72mm2。矩形承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性,记为V=610.74kN我们考虑承台配置箍筋的情况,斜截面受剪承载力满足下面公式: 其中,o建筑桩基重要性系数,取1.00; bo承台计算截面处的计算宽度,bo=4000mm; ho承台计算截面处的计算高度,ho=1250mm; 计算截面的剪跨比,x=ax/ho,y=ay/ho, 此处,ax,ay为柱边(墙边)或

25、承台变阶处 至x, y方向计算一排桩的桩边的水平距离,得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=150.00mm, 当 3时,取=3, 满足0.3-3.0范围; 在0.3-3.0范围内按插值法取值。得=0.30; 剪切系数,当0.31.4时,=0.12/(+0.3);当1.43.0时,=0.2/(+1.5), 得=0.20; fc混凝土轴心抗压强度设计值,fc=14.30N/mm2; fy钢筋受拉强度设计值,fy=300.00N/mm2; S箍筋的间距,S=200mm。则,1.00610.74=6.11105N0.20300.0040001250=1.43107N;经过计算承台已满足抗剪要

26、求,只需构造配箍筋!桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=610.74kN;桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式: 其中,o建筑桩基重要性系数,取1.00; fc混凝土轴心抗压强度设计值,fc=35.90N/mm2; A桩的截面面积,A=1.47105mm2。则,1.00.00=6.11105N35.901.47105=5.29106N;经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条;根据第二

27、步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=610.74kN;单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算: 其中 R最大极限承载力; Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: s, p分别为桩侧阻群桩效应系数,桩端阻群桩效应系数, s, p分别为桩侧阻力分项系数,桩端阻抗力分项系数, qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值; qpk极限端阻力标准值; u桩身的周长,u=1.571m; Ap桩端面积,取Ap=0.147m2; li第i层土层的厚度;各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 4.8

28、0 74.00 1900.00 粘性土 2 12.60 53.00 1700.00 粉土和砂土 3 1.20 74.00 1900.00 粘性土 4 1.20 43.00 825.00 粘性土 5 4.20 33.00 1800.00 粉土和砂土 由于桩的入土深度为24.00m,所以桩端是在第5层土层。单桩竖向承载力验算: R=1.57(4.8074.000.98+12.6053.001.02+1.2074.000.98+1.2043.000.98+4.2033.001.02)/1.65+1.081800.000.147/1.65=1.42103kNN=610.74kN;上式计算的R的值大于最

29、大压力610.74kN,所以满足要求!(三)、15号楼塔吊15号楼塔吊基础在勘探点BJ40附近 塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN, 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN, 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2(F1+F2)=612.96kN, 塔吊的倾覆力矩M=1.4630.00=882.00kN。 三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 图中x轴的方向是随机变化的,设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条。 其中 n单桩个数,n=4; F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值,

30、F=612.96kN; G桩基承台的自重 G=1.2(25BcBcHc/4+20BcBcD/4)= 1.2(254.004.001.30+204.004.001.50)=1200.00kN; Mx,My882.00kN.m,取882.00kN.m; xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.40m; Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN);经计算得到单桩桩顶竖向力设计值, 最大压力:N=(612.96+1200.00)/4+882.001.40/(4 1.402)=610.74kN。2. 矩形承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条。其中 Mx1,My1kN.m处

31、XY方向的弯矩设计值(kN.m); xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.15m; Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN),Ni1=Ni-G/n=310.74kN/m2;经过计算得到弯矩设计值:Mx1=My1=2310.740.15=93.22kN.m。矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中,l系数,当混凝土强度不超过C50时, 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时, 1取为0.94,期间按线性内插法得1.00; fc混凝土抗压强度设计值查表得14.30N/mm2; ho承台的计算高度

32、Hc-50.00=1250.00mm; fy钢筋受拉强度设计值,fy=300.00N/mm2;经过计算得:s=93.22106/(1.0014.304000.001250.002)=0.001; =1-(1-20.001)0.5=0.001; s =1-0.001/2=0.999; Asx =Asy =93.22106/(0.9991250.00300.00)=248.72mm2。矩形承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性,记为V=610.74kN我们考虑承台配置箍筋

33、的情况,斜截面受剪承载力满足下面公式: 其中,o建筑桩基重要性系数,取1.00; bo承台计算截面处的计算宽度,bo=4000mm; ho承台计算截面处的计算高度,ho=1250mm; 计算截面的剪跨比,x=ax/ho,y=ay/ho, 此处,ax,ay为柱边(墙边)或承台变阶处 至x, y方向计算一排桩的桩边的水平距离,得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=150.00mm, 当 3时,取=3, 满足0.3-3.0范围; 在0.3-3.0范围内按插值法取值。得=0.30; 剪切系数,当0.31.4时,=0.12/(+0.3);当1.43.0时,=0.2/(+1.5), 得=0.20;

34、 fc混凝土轴心抗压强度设计值,fc=14.30N/mm2; fy钢筋受拉强度设计值,fy=300.00N/mm2; S箍筋的间距,S=200mm。则,1.00610.74=6.11105N0.20300.0040001250=1.43107N;经过计算承台已满足抗剪要求,只需构造配箍筋!桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=610.74kN;桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式: 其中,o建筑桩基重要性系数,取1.00; fc混凝土轴心抗压强度设计值,fc=35.90N/mm2; A桩的截

35、面面积,A=1.47105mm2。则,1.00.00=6.11105N35.901.47105=5.29106N;经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条;根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=610.74kN;单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算: 其中 R最大极限承载力; Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: s, p分别为桩侧阻群桩效应系数,桩端阻群桩效应系数, s, p分别为桩侧阻力分项系数,桩端阻抗力分项系数, qsik桩侧第i

36、层土的极限侧阻力标准值; qpk极限端阻力标准值; u桩身的周长,u=1.571m; Ap桩端面积,取Ap=0.147m2; li第i层土层的厚度;各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 0.80 24.00 825.00 粘性土 2 3.80 74.00 1900.00 粘性土 3 12.40 53.00 1700.00 粉土和砂土 4 7.00 43.00 825.00 粘性土 由于桩的入土深度为24.00m,所以桩端是在第4层土层。单桩竖向承载力验算: R=1.57(0.8024.000.98+3.8074.00

37、0.98+12.4053.001.02+7.0043.000.98)/1.65+1.11825.000.147/1.65=1.28103kNN=610.74kN;上式计算的R的值大于最大压力610.74kN,所以满足要求!(三)、16号楼塔吊 16号楼塔吊基础在勘探点JK99附近塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重(包括压重)F1=700.00kN, 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN, 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2(F1+F2)=912.00kN, 塔吊的倾覆力矩M=1.4630.00=882.00kN。 矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 图中x轴的方向是随机变化的,设计计

38、算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条。 其中 n单桩个数,n=4; F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值,F=912.00kN; G桩基承台的自重 G=1.2(25BcBcHc/4+20BcBcD/4)= 1.2(254.004.001.30+204.004.001.50)=1200.00kN; Mx,My882.00kN.m,取882.00kN.m; xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.40m; Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN);经计算得到单桩桩顶竖向力设计值, 最大压力:N=(912.00+1200.00)/4+882.001.40/(4 1.402)=685.50kN。2. 矩形承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条。其中 Mx1,My1kN.m处XY方向的

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