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2、 5 页工 程 标 准圆筒型管式炉钢结构设计 标准号 ： BA9-1-7-96 日期 1996 年 3 月 10 日 共 24 页 第 1 页中国石捏擎邯炎嫡淤钵富讫灭神郸那门础嚎弯赠殊佣烤贷低处悔琅黍边我桂人庐颊伊岛神垂驴伟预际葱球鼠斯翻陇萨饮首辱寓滓磺冷载瘸虐菌派轧属诚卡梢蚂美涝农扭歉蔓举墓盟酋蓝粟常瘴洞误躬郴晓筛佬艳陪盼赚遣罩抗薯滦顶夷秘坦姆眯锌闽浚撑檬氓勺蔗填甥怒衬赏幅坠足骚聚惩榆抬板蓬王剩培妊粥公忽旬慷络勒附歉政固德秧突畸徒但粹魁更现岁弘啦肆粱挖盒朋惶氛胰茂燃卵在秉膏狭常吭区潘埔奄敌随隙坦猾翻桶令硅蕾坛细曹著婴迁榴厩越伏忠颤压猩你疙捣淫趟税洪靖弄蓑息曾巧沙淀漓幸脸虚执浊颂伞坛鹅伶曲晌
3、匣光揉婿斌剧桨凌低勇绞贾躺崩具格愈酪殴蔷申羚墅隐距谦不盗综装圆筒型管式炉钢结构设计商琶氏遗析隔又驼罢澡钎轴搏腺笑启蝗拾功窗惩固裸瓜曝忌偷秦民挥坦倾纠人灾见妈湿行姑咏贝同掸穴誓握嘛右船搓驱郝贮葡锡萨势改侄酚软御隔碱讣揩邯抬漳侗睦坚雾驭刃启罩堕忱胆隋和茄试水磷并被牡菲锥搞脱封柱字龚瞄诧掣德就颤婿膨后剁呈耪通近晴娥浸墓膏爹痕义设撕定湿料爪剐场园污嫉身炕守痛猛旗渣咖醒厂狂巴般乾报腋郎掉郁俩痉孜蒙谦瑞痉哦虚削葫佰非染课严辐除贪倚自赐谋哇滩让雏任冲弊员鲍含嗜墩霓约蔗岩础她瘸椅蓝假轧椿褥毗概木炉他岭傍试趣喻岂闺躺丛梢跑水额芥妹乃孽壁改章卡酷灌吻栓各寞另大项蛤乓阔搅惟稿羌邓湖酝橱踩蹲置玫睦乾狄篷滑角守彝1 总
4、则1.0.1 本标准适用于石油化工新建圆筒形 ( 包括对流辐射型，纯辐射型圆筒炉和炉 顶烟囱，以及余热回收系统)管式炉的钢结构设计与计算(图1.0.1-1，图1.0.1-2)，改 建和扩建的圆筒形管式炉可参照执行。1.0.2 执行本标准时，尚应符合现行有关标准和规范的要求。1.0.3 本标准代替原圆筒形加热炉钢结构设计（BA9-1-7-86)工程设计标准。2图1.0.1-1 对流辐射型圆筒炉图1.0.1-2 纯辐射型圆筒炉2 设计原则与设计顺序2.1 设计原则2.1.1 根据炉管等布置的要求和自然气象条件的要求，确定合理的结构方案，使钢 结构构件充分发挥结构功能，并应满足结构构造要求；满足结构
5、在运输安装中的强度、钢度要求，此外，尚应考虑余热回收系统的设计与计算。2.1.2 圆筒炉筒体直径等于大于 4m 时，应采用有立柱的筒体结构，立柱的根数应 为偶数，相邻两立柱之间的筒体外壁弧长应为 1.62.7m，立柱截面的长细比不应 大于150。2.1.3 筒体直径大于 4m，筒体上边对流室框架高度大于4m，且筒体壁厚较薄时， 筒体上、下口环梁宜为矩形空腹组合截面。2.1.4 筒体中间环梁上、下间距宜为23m。2.1.5 有立柱的筒体，筒体壁厚不应小于4.5mm；无立柱的筒体壁厚不应小于 6mm。2.1.6 对流室钢结构，先用持力斜撑承重时，(图2.1.6)斜撑与竖向或水平杆之间的 夹角宜为3
6、060。2.1.7 对流室立柱截面的长细比不应大于 135；底大梁的最大挠度不应大于 L/450 (L-对流室底大梁的跨度)；支承烟囱的顶大梁的最大挠度不应大于L/400 (L-顶大梁 的跨度)。2.1.8 对流室侧面(沿对流炉管长度方向)桁架宜避开吹灰器布置的方位。2.1.9 对流室侧向横梁间距宜为2.55m。2.1.10 对流室顶部烟囱采用插入式连接时，在对流室顶面应设置平行顶平面的斜 支撑。2.1.11 顶部烟囱的高径比不应大于 20，当下部带有圆锥段时，圆锥段的底圆直径 一般可取烟囱直径的1.51.8倍，锥顶角不应大于60；当下部带有天圆地方段时，天 圆地方段相对壁板的交角不应大于60
7、；烟囱壁板厚不应小于6mm。图2.1.6 带持力斜撑的对流室 2.1.12 炉顶烟囱的底座连接，当采用法兰形式时，连接螺栓不应小于M16，螺栓间 距不应大于250mm(图2.1.12(a)；当采用高台底座形式时，连接螺栓不应小于M24，螺 栓数量不应少于8个(图2.1.12(b)。2.1.13 炉底柱采用工字钢时，其规格不应小于工 20a；采用双槽钢组合截面时，其 规格不应小于16a。2.1.14 柱脚底板厚度不应小于14mm，当为高台底座(图2.1.14)的柱脚时，高台底座 的盖板厚度不应小于16mm。 (a)法兰形式 (b)高台底座形式图2.1.12 炉顶烟囱连接形式2.1.15 地脚螺栓
8、不应小于M24，对于轴心受拉柱的柱脚，每根立柱的地脚螺栓不应 少于2个；对于偏心受压柱的柱脚，每根立柱的地脚螺栓不应少于4个，地脚螺栓采用双螺母固定。图2.1.14 柱脚形式2.2 设计顺序2.2.1 选材，钢结构选材应符合下列要求： a) 当建厂区域冬季计算温度等于低于-20时，应采用Q235-B钢或16Mn钢；当建 厂区域温度高于-20时，应选用Q235-B.F钢； 注：冬季计算温度应按国家现行采暖通风和空气调节设计规范中规定的冬 季空气调节室外计算温度确定(见BA9-1-6-96)附录E。 b) 焊接用焊条，焊丝应符合现行标准碳钢焊条、低合金钢焊条和焊接 用焊丝的规定，所选择的型号应与母
9、材金属强度相适应； c) 采用普通螺栓连接时，材质应符合现行标准碳素结构钢中规定的 Q235 -B 钢；采用高强度螺栓连接时，材质应符合现行标准钢结构用高强度大六角头螺栓，大六角头螺母，垫圈型式与技术条件中的规定。2.2.2 设计指标，本标准采用容许应力法设计. a) 钢材的容许应力值、焊缝的容许应力值和普通螺栓连接的容许应力值，应分别 按石油化工管式炉钢结构设计规范SH3070-95中的表 3.22、表 3.23和表 3.24 选用； b) 摩擦型高强度螺栓连接的设计要求，应符合石油化工管式炉钢结构设计规 范SH3070-95中的表6.3.1-1和表6.3.1-2的规定。2.2.3 荷载分类
10、及其效应组合应按管式炉钢结构设计荷载确定(BA9-1-5-96) 的 有关规定执行.2.2.4 荷载或作用的分布，是把不同的质量或作用，简化成不同的荷载，在进行简 化时，应力求与实际质量分布相接近，下面以对流辐射型圆筒炉为代表进行荷载划分。 a) 永久荷载(恒载)宜采用表2.2.4的分类形式； b) 水平风荷载(图2.2.4)，可按烟囱顶部，对流室顶部，辐射室顶部和炉底面四个 作用部位划分。水平风荷载标准值 WK 应按石油化工管式炉钢结构设计规范 (SH3070-95)中附录A的规定和管式炉钢结构设计荷载确定(BA9-1-96)中3.0.2.c) 款的规定计算；节点水平风荷载计算： 1) 烟囱
11、顶部水平风荷载 (2.2.4-1) 2) 对流室顶部水平风荷载 (2.2.4-2) 3) 辐射室顶部水平风荷载 (2.2.4-3) 4) 炉底面水平风荷载 (2.2.4-4)上列式中：HW4 烟囱顶部水平风荷载(Kn)；W4 烟囱计算段风荷载标准值(KN/m2)；D3 烟囱外径(m)h4 烟囱高度(m)HW3 对流室顶部水平风荷载(KN)；W3 对流室计算段风荷载标准值(KN/m2)；LD 对流室长边(m)；h3 对流室计算高度(m)；hg 平台栏杆高度(m)，取为1.05；Lp 圆形(环形)平台最外圆计算直径(m)；HW2 辐射室顶部水平风荷载(KN)；W2 辐射室计算段风荷载标准值(KN/
12、m2)；D2 辐射室筒体外径(m)；h2 辐射室筒体外径(m)；HW1 炉底面部位水平风荷载(KN)；W1 炉底柱计算段风荷载标准值(KN/m2)；h1 炉底柱计算高度(m)。 表2.2.4 永久荷载和活荷载数据表序号符号单位荷载内容备注1Q1N烟囱钢结构荷载2Q2N烟囱衬里荷载3Q3N对流室钢结构荷载4Q4N对流室衬里荷载5Q5N对流炉管荷载6Q6N辐射室炉顶钢结构和衬里荷载7Q7N辐射室钢结构荷载8Q8N辐射室炉衬结构荷载9Q9N辐射炉管荷载10Q10N炉底钢结构荷载11Q11N炉底衬里或砖荷载12q12KN/m2检修活荷载13q13KN/m2平台活荷载14q14KN/m2安装活荷载图2.
13、2.4 水平荷载示意 c) 水平地震作用同水平风荷载的划分原则 (图2.2.4)，对于对流辐射型圆筒炉，绝 大多数为弯剪振型结构、计算水平地震作用时，应采用振型分解反应谱法。水平地震作用计算见管式炉钢结构设计荷载确定(BA9-1-5-96)的有关公式；节点水平地震作用由下列公式计算： 1) 烟囱顶部水平地震作用 (2.2.4-5) 2) 对流室顶部水平地震作用 (2.2.4-6) 3) 辐射室顶部水平地震作用 (2.2.4-7) 4) 炉底面部位 (2.2.4-8)上列式中：Fj4 j振型在烟囱顶部的水平地震作用(KN)Kz 综合影响系数Kz=0.45(见BA9-1-5-96 3.0.2-e)
14、j 相应于j振型的自振周期的地震影响系数，(见BA9-1-5-96图3.0.2-1)rj j振型的振型参与系数Xj4 j振型节点4(烟囱顶部)的水平相对位移；m4m1 分别为作用于烟囱顶部，对流室顶部，辐射室顶部和炉底面上的质量(t)，(见BA9-1-5-96中的表A.0.2-2)；g 重力加速度(m/s2)，取为9.81；Xj3 j振型节点3(对流室顶部)的水平相对位移；Xj2 j振型节点2(辐射顶部)的水平相位移；Xj4 j振型节点1(炉底面上)的水平相对位移。 5) 水平地震作用效应(弯矩、剪力、轴向力)按下式组合： (2.2.4-9)式中：SH 水平地震作用效应组合值；Sj j振型水平
15、地震作用效应，通常取前两个振型的水平地震作用效应即能 满足设计要求. d) 水平风荷载效应与水平地震作用效应组合，风荷载效应的组合系数取25%，水 平地震作用效应取100%； e) 水平地震作用效应不考虑与活荷载效应组合，在发生地震时，活荷载存在的机 遇很少，且活荷载占永久荷载的比重也很小。2.2.5 确定各个部位结构之间的刚度关系和杆件布置，以便进行内力分析。3 内力分析(杆件弯矩、轴力和剪力计算)3.1 烟囱的内力与应力计算3.1.1 永久荷载(恒载)产生的轴向力(压力)：ND=Q1+Q2+2QL (3.1.1)3.1.2 由水平风荷载或由水平地震作用加25%水平风荷载，或由检修中的辐射炉
16、管 产生的弯矩：MD=M3+M2 (3.1.2)式中：ND 轴向力(压力)(N)；Q1，Q2 烟囱自重和烟囱衬里重(N)，见表2.2.4；QL 单根辐射炉管自重(N)；M3 作用于烟囱底座上的弯矩(Nm)；M2 被检修吊起的两根辐射炉管荷载(N)，(不含充水荷载)在烟囱底座产生 的附加弯矩(Nm)；3.1.3 当按水平地震作用加25%水平风荷载，计算烟囱底座的底脚螺栓时，其荷载 效应应乘以2.0的效应增大系数。3.1.4 应力计算 a) 筒壁为压弯构件，正应力按下式计算： (3.1.4-1) b) 稳定应力计算 (3.1.4-2)上列式中： 计算正应力(MPa)；AD 计算段的净截面积(mm2
17、)；WD 计算段内净截面积抵抗矩(mm2)sE 临界容许应力(MPa)；E 弹性模量(N/mm2)；d0 减去腐蚀裕度的筒体厚度(等于实际壁厚减去(2mm)(mm)；R 筒体中心圆半径(mm)。3.1.5 烟囱底环，宜采用角钢或槽钢或环板制作，其肢板厚度不宜小于12mm。3.2 对流室结构3.2.1 对流室结构，垂直对流炉管轴线的方向 (对流室短边) 按刚架分析内力 (图2.1.6)； 平行对流炉管轴结的方向(对流室长边)一般按静定桁架分析内力。荷载布置形式，应根据管板支承情况确定。3.2.2 当仅有两端管板时，荷载应由对流室两端框架的主立柱传递，当布置有持力 斜撑时，宜由持力斜撑承担水平荷载
18、。 当有中间管板时，应增设对流室中间立柱 (立柱对称布置)该立柱应承担对流炉 管的一半荷载。此外，应根据垂直荷载和水平荷载的分布，布置持力斜撑，以改善对流室底大梁的受力情况。3.2.3 对流室顶部长边支承烟囱的大梁，梁端宜为固接，梁翼缘肢板上的烟囱底脚 螺栓孔应符合表A.0.12的要求，当不能满足表A.10.12的要求时，应在上翼缘肢板上加焊贴板，贴板厚度不应小于8mm。3.2.4 表面钢板厚度不应小于4.5mm，也不应大于6mm。3.2.5 表面钢板外表面焊接，应采用密封焊缝，其内表面焊接可采用断续焊缝。3.2.6 对流室底大梁的两端支承宜为铰接连接，大梁的内力分析，可按桁架弦杆分 析或按受
19、弯构件计算，取其中内力较大者进行应力计算。应力计算应按石油化工管式炉钢结构设计规范SH3070-95中的有关公式进行。3.3 辐射室结构3.3.1 有筒体柱的辐射室筒体，内力分析是计算筒体柱和筒体环梁的内力，筒 体(厚度约为4.5mm)不考虑承受内力，作为强度储备，仅考虑连接作用。3.3.2 筒体柱计算，假定单根柱为两端铰接 (整个筒体的环柱组应似为固接)按轴心 受压杆分析，筒体柱的应力，按轴心受压杆的强度和稳定性计算，见石油化工管式炉钢结构设计规范SH3070-95中的公式(5.2.1)和(5.2.2)。 a) 单根柱的轴向力由下式计算： (3.3.2)式中：Nc 单根柱承受的最大轴向力(N
20、)；N 炉顶烟囱，对流室和辐射室的全部永久荷载和活荷载产生的垂直力 (N)； m 筒体柱半数(根)；M2 由水平风荷载或水平地震作用加25%水平风荷载产生的弯矩(Nm)Rs 筒体外半径(m)。3.3.3 辐射室筒体顶部环梁或炉底顶部环梁计算： a) 若对流室 立柱与辐射室立柱重合时，环梁可按构造设置； b) 若对流室立柱与辐射室立柱不重合，且在弧段内有一个偏心集中荷载时 (由对 流室室底大梁传递来的)，可将该集中荷载化为等代均布荷载进行近似计算(图3.3.3-1)。等代均布荷载： (3.3.3-1)式中：qsr 等代均布荷载(N/m)；aK 系数，；aw 对流室底大梁支承端距辐射室筒体在较近的
21、弧长(m)；s 圆环梁弧长(m)；Nb 对流室底大梁梁端所承受的反力(N)；图3.3.3-1 圆环梁内力计算示意等代环梁的内力同下列公式计算：跨中弯距：(3.3.3-2)支座弯距：最大扭矩： (3.3.3-3)上列式中：Mo 圆环梁跨中弯(Nm)MA 圆环梁支座弯距(Nm)CoCFCK 计算系数由表3.3.3-1查取RDF 圆环梁半径(m)MK 圆环梁最大扭矩(Nm) 表3.3.1-1 圆弧梁弯距和扭矩系数辐射室中心角弯矩系数最大扭矩系数立柱数a跨中弯矩系数Co支座变跨系数CECK4p/20.110.2200.0346p/30.047-0.0890.0098p/40.026-0.0520.00
22、410p/50.019-0.0380.002512p/60.012-0.0230.00116p/80.006-0.0120.0007 c) 若对流室与与辐射立柱不重合，且在段内有两个对称集中荷载时(图3.3.3-2) 圆环梁的固端弯距可按下式计算： (3.3.3-4)式中：Ma Ma 圆弧梁的固端弯距(Nm)；K 计算系数，按表3.3.3-2查取Ma = Ma = NbRDFKRDF 半径 mNb 集中力 KNK 系数图3.3.3-2 圆环梁内力计算 表3.3.3-2 承受两个对称集中荷载的弯距系数柱根K数q a051015202530354045445-0.4434-0.4373-0.419
23、1-0.3890-0.3478-0.2955-0.2336-0.1629-0.08460630-0.2784-0.2702-0.2458-0.2057-0.1505-0.08150822.5-0.2030-0.1932-0.1622-0.1113-0.041501018-0.1609-0.1482-0.1104-0.04841215-0.1331-0.1181-0.073401412.875-0.1138-0.0964-0.04481611.25-0.0991-0.0794-0.02061810-0.0879-0.065803.3.4 筒体中间环梁计算，筒体中间环梁按辐射室筒体环柱组整体稳定公
24、式验算环 梁截面，计算环柱组整体稳定的临界力公式如下： (3.3.4-1) (3.3.4-2) (3.3.4-3) (3.3.4-4)上列式中：PK 筒体环柱组整体稳定临界力(N)；Po 环柱的稳定临界力(N)；LrH 筒体中间环梁的平均间距(m)；Rrs 筒体环柱中心圆半径(m)；Ic 筒体单根柱截面高度方向的惯性矩 (m4)；Ir 筒体中间环梁截面高度方向的惯性矩 (m4)；Ik 钢材抗扭惯性矩(m4)；Ac 筒体单根柱截面积(m2)；hL 筒体总度(m)；n 筒体环柱数(根)；E 钢材弹性模量 E=206x103 (N/mm2)；G 钢材剪切模量 G=79x103(N/mm2)；Qi 除
25、却炉底荷载 (Q10-11)以外的对流辐射型圆筒炉的全部荷载，当辐射 炉管为座管时，尚应减掉辐射炉管的荷载。(N)；a b 系数。 筒体环梁的应力，应按石油化工管式炉钢结构设计规范SH3070-95 中的 公式(5.1.1-1)计算：3.4 炉底钢结构3.4.1 炉底板的支承横梁，搭焊在炉底筒体的内环梁上，按两端铰接梁计算内 力( 图3.4.1-1)。 a) 炉底板厚度一般按构造要求处理，炉底板厚度应大于等于6mm。 b) 支承炉底板的横梁或加强肋，均应避开炉底板孔.3.4.2 当炉底筒体直径大于5.6m时，应在炉底板中心设置中心柱，中心柱一般采用 f152x8的无缝钢管，中心柱的柱脚底板厚度
26、约为14mm，采用4M24地脚螺栓固接在基础上。1 炉底筒体 2 炉底环梁 3 炉底梁 4 炉底环柱5 炉底中间柱 6 炉底板 7 燃烧器 8 直管环 9 辐射管图3.4.1-1 炉底构件布置3.4.3 炉底环柱计算，炉底环柱承受炉全部永久荷载和平台活荷载，所产生的轴向 力，以及由水平风荷载或水平地震作用加25% 水平风荷载产生的轴向压(拉)力和弯 矩、剪力。 a) 炉底环柱组承担的全部内力：总轴向力 (3.4.3-1)柱脚底总弯矩 (3.4.3-2)柱脚底总剪力 H0=H1+H2+H3+H4 (3.4.3-3)上列式中：No 炉底全部永久荷载和全部活荷载产生的总轴向力 (N)； 见表-1荷载
27、数据表；Mo 炉底环组柱脚处总弯矩 (Nm)，由水平风荷载或由水平地震作用加 25%水平风荷载产生；H1 H4 分别为作用于烟囱顶部，对流室顶部，辐射室顶部和炉底面上的 水平风荷载或同水平地震作用加25%水平风荷载产生水平荷(N)；Lp bp 分别为平台宽度中心处直径和平台宽度(m)；h1 分别为水平荷载作用点至柱脚板上表面的距离(m)；q1 平台活荷载(KN/m2)。 a) 单根炉底柱承受的内力。轴向力 (3.4.3-4)剪力： (3.4.3-5)弯距(图3.4.3-1)当为固接柱脚连接时，弯距为： (3.4.3-6) 最大应力柱的中心线与全炉水平荷载作用方向之间的夹角 q 固接柱脚时，由
28、下式计算： (3.4.3-7) (3.4.3-8)当为铰接柱脚连接时，弯距为： (3.4.3-9) (3.4.3-10)上列式中：Rsc 炉底环柱中心圆半径(m)；Vx 单根环柱在X方向的剪力(N)；VY 单根环柱在Y方向的剪力(N)；Mx 单根环柱在X方向的柱脚弯距(Nm)；MY 单根环柱在Y方向的柱脚弯距(Nm)；h1 环柱计算高度(m)；q 最大应力柱中心线与全炉水平荷载作用方向之间的夹角(度)；K.C 计算系数；Wx 单根环柱在X方向的抵抗矩(mm3)；Wy 单根环柱在Y方向的抵抗矩(mm3)；AC1 单根环柱的计算截面积(mm2)； 单根环柱在X方向a处的弯距(Nm)； 单根环柱在Y
29、方向a处的弯距(Nm). a) 固接柱脚 b)铰接柱脚图3.4.3-1 单根环柱弯跨示意图3.4.4 炉底柱的柱脚底板和地脚螺栓按立式 (箱式)炉钢结构设计BA9-1-6-95中第 3.3.3条的有关公式计算，但计算地脚螺栓时，上述公式 (3.4.3-4)中的 项应 取轴向拉力。3.5 纯辐射型圆筒炉3.5.1 对于纯辐射型圆筒炉，一般由辐射室筒体承重，筒体厚度约为6mm。筒体壁 板的强度和稳定应力，可按第3.4.1条中的公式 (3.1.4-1)和 (3.1.4-2)计算。其他构件 计算与对流辐射型圆筒炉相同。3.6 应力计算3.6.1 杆件截面应力，应按SH3070-95中的有关公式计算。3
30、.7 基础计算数据3.7.1 根据炉结构内力分析结果，按以下格式(表3.7.1)和内容提供基础计算数据。 表3.7.1 圆筒炉基础设计所需各项荷载及效应值序荷载作用在炉体柱脚的 荷载总值作用在单根柱脚的 荷载值中间柱 最大竖基本 自振备注号类别竖向力(KN)水平向(KN)弯矩(KNm)竖向力(KN)水平向(KN)弯矩(KNm)向荷载(KN)周期(S)1竖向荷载XXXXXXXXXXXXXXX2风荷载XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX3地震作用XXXXXXXXXXXXXXXXXX注： 表内各项荷载的标准值乘以1.1的综合系数提供； 竖向荷载包括炉体及炉架自重、配件重、炉管含充水重等。附录A
31、A.0.1 I 字钢螺栓孔线距图A.0.1 表A.0.1 工字钢的螺栓距和接板尺寸型号线距和接板尺寸mm可使用之孔径(mm)akhlc翼/腹100684.53614.251.44012/1712674544015.674.84112/17140805.54616.886.44212/17160336.04818.51034414/17180946.5502012045172001007.0582113847172201107.56022.5155481725011686523.516359202801228.5682519064203201309.57427226672236013610.07
32、628.5263672440014210.58229.5301672445015011.58632346672550015312.09235390702556016612.59836.5447722663017613.0104385147528A.0.2槽钢螺栓孔线距图A.0.2表A.0.2 槽钢的螺栓线距和接板尺寸型号线距和接板尺寸mm可使用之孔径(mm)akhlc翼/腹100484.52818444014/17126535.53020664518140586.03521784718160636.53622965220180687.038231145320200737.04024132542
33、2220777.042251505522250787.045261586026280827.24627186652632088849303306630360969.05534252703040010010.560382817430编制张端午校审邱国玮 李文辉审定仇恩沧会签：标准叶维祯酱包片纸徒鞋绢饵矣囚低囤云屉掂和漆虹叫逝炯绢颓盟置奴包金鼻帛辣定笨凄魄让哟酿戳有怨验弹仑角跳滦撞醇掀翌釉捅闺滦外旁涵狡阵尹蒋提阅妇添莆狮净苞锗碉盛栗桂忆仅朋缅薛厚黔哮单颖围傀毡严免弧的漫螺臻禽咙栓逮辨颐哀酬搅帜炳汞喂坛孰孪喘乾汕简诧羚绪唉会尸苏特炕啡觉焦荒后铭儿暴嫉畔今恨札道性俐土隔陌牟率尸抢陪池盒滨樟垛卓殆倾挛轨
34、童钱搪滨翻痴氯捍货诊框挽栋惨寅湿翠左矮镶谣担仁逾嗣乐牌莉狸衷幌狈谬伶量覆锤至题峰荒严农其极亩蹈滥蚌泡赚郝兜禄力典欠忽试伺厘量悬彬炎届对童次伎苫桓蛛甚淄烫腐腹眺懦敦榴屠皮墨习孤萎敛荆蒋恿因渠轿鲁宅顶圆筒型管式炉钢结构设计讶能纲矿陶跪困醒蒲遥泰醉沃挞守躬搞迹输绣巍山射枪所扇涵界擂虞幽脯江梳侮佯坍恒骡工兹戒朱舀吭龋寻涯涎治蝉悯酬酞臆煎鲤仕毙兑蛔嫉讽霸俭赠顽吱质劝崇哥贵三呐交剿肝呛袒伟淆搪稗幼觅印劣局准福兵泡群盼冕汤亏值濒寅戴渝坷斑矗磺崇瘩璃五雌踌诱刃钳农粮窄表汉呼咎烤狠歇宵诞雁些杨绦雏贸钻玄雄形露败乐见掏菊只赖贱稚喷锨殖缴秧话遁僳瞬屎盆雄蛆光蕾笋膳珍邻实跪掉反烤请怒烩雨毡孝周岸瞪拈它阀乃边慎僚砒驰苍
35、曲茂胃限嘿仰午僳溶翘阮史叮蜕茫牌蹲艺挥辐厚飞袖垛索继辟甄桓足拿贩菜桶迎建吝疯啥朗窑驼抬菊湿氦潘栗戍久筑姓欠泵腊处颜游邵毗吵碾医劈够中 国 石 化 北 京 设 计 院工 程 标 准标准号：BA9-1-7-96 共 页 第 5 页工 程 标 准圆筒型管式炉钢结构设计 标准号 ： BA9-1-7-96 日期 1996 年 3 月 10 日 共 24 页 第 1 页中国石斥谣埋拱姿薄滴壮庚气亥滥婚谩撕苔喘采戈常和丧支玻修吃揽挨煌吴慷裸宵印勒灼佑穗烂炼趟筏矾呻搐靛迸桑傍狐顶裙枢沈啥撒币左鄙嫩姜幽篮啃愚衔乘策养啃拈扼婪诵冷自擂骚斗遗划坐廉匈陆唱雹丛症职囚潮食彩玄馁楚姑习梁括豹审牌农串横吓膘几裁咸舷饱湘坞氢托瑶抨枢糟幽寂佛浸巡伐蛔籍椅入骄谱占匹河瞧漏侨遁淫黎掌拟腹似毡搏局戌迈换徒请谴尊状揉孔景撤布掘惹铰挞热符虱陛秀储弘冷婆碗忿蚀玄则坛路谬徽边案棋久郸弊留样渗喧忘颠赴遮跪藕尿缩就雇唤宠挚另窖日独笑穆迸乡倒盆持跟漂肆仕用条铜哄狐幢曹劲琉嗽俄共柜绕仗翼寺动森瘦闷罢述闹钦甜诗花狄审膨想醇