《复合土钉墙基坑支护技术规范》释义-20120520.ppt

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1、2019/6/15,国标编制组,1,刘 俊 岩,基坑工程讲座,国家标准建筑基坑工程监测技术规范 GB50497 主编 国家标准复合土钉墙基坑支护技术规范GB50739 主编 住房与城乡建设部国标委地基基础技术委员会 委员 济南大学城市环境岩土工程研究所 所长,电子邮箱：,2019/6/15,国标编制组,2,复合土钉墙基坑支护技术规范 释义,2019/6/15,国标编制组,3,1.复合土钉墙概念和形式,2019/6/15,国标编制组,4,复合土钉墙 支护,对土体边坡的原位加固,考虑了复合构件对边坡稳定性的贡献,1.1 复合土钉墙的概念,已是约定成俗的叫法（ JGJ120 ），并非强调“墙”的概念

2、。,2019/6/15,国标编制组,5,2019/6/15,国标编制组,6,土钉墙,土钉,钢筋网,砼面层,土层锚杆,锚喷支护,水泥土墙,复合土钉墙,土钉,2019/6/15,国标编制组,7,1.2 复合土钉墙的形式,规范3.0.2：,2019/6/15,国标编制组,8,2019/6/15,国标编制组,9,2019/6/15,国标编制组,10,复合土钉墙支护方案的选型应综合考虑： 土质条件 地下水情况 周边环境 现场作业条件 通过工程类比和技术经济比较后确定。,支护方案的选型,基坑设计关键,2019/6/15,国标编制组,11,有地下水影响，且土的孔隙率和压缩性指标较大时，宜采用有截水帷幕参与工

3、作的复合土钉墙形式；,2019/6/15,国标编制组,12,周边环境对基坑变形有较高控制要求或基坑开挖深度较深时，宜采用有预应力锚杆参与工作的复合土钉墙形式。,2019/6/15,国标编制组,13,基坑侧壁土体自立性较差时，宜采用有微型桩参与工作的复合土钉墙形式。,2019/6/15,国标编制组,14,当受多种因素影响时，应根据具体情况采取多种组合构件共同参与工作的复合土钉墙形式。,2019/6/15,国标编制组,15,当基坑开挖深度很深时，全部采用复合土钉支护风险太大。这时，往往浅层部分采用复合土钉支护，深层部分采用桩锚结构。该形式既提高了基坑支护的安全等级，又最大限度地节省造价 。,201

4、9/6/15,国标编制组,16,当浅层地层土性较好，而下层地层为深厚的淤泥地层时，在浅部土性较好的地层中采用土钉支护，而深层采用排桩支撑的形式。该种组合形式充分利用上层地层较好的特点施作复合土钉支护，节省了围护桩的工程量，省掉一道支撑，使大部分土方在无支撑覆盖的情况下开挖，提高挖土效率，有利于缩短工期。,2019/6/15,国标编制组,17,2.复合土钉墙适用范围,2019/6/15,国标编制组,18,3.0.3 复合土钉墙适用于粘土、粉质粘土、粉土、砂土、碎石土、全风化及强风化岩，夹有局部淤泥质土的地层中也可采用。地下水位高于基坑底时应采取降排水措施或选用具有截水帷幕的复合土钉墙支护。坑底存

5、在软弱地层时应经地基加固或采取其他加强措施后再采用。,2.1 地质条件,第3.0.3条明确了复合土钉墙适用的地质条件，并对地下水位高于基坑底或坑底存在软弱地层时采用复合土钉墙规定了限制条件。,2019/6/15,国标编制组,19,在软土地层中采用复合土钉墙应满足一定的限制条件： 许多工程实践表明，当基坑计算范围内存在厚度大于5m的流塑状土（当为淤泥和泥炭时厚度大于2m）或坑底存在泥炭时不宜采用复合土钉墙支护。 当坑底为淤泥和淤泥质土时应慎用复合土钉墙支护，如果采用，须对坑底软弱土层进行加固或采取设置强度较大的微型桩等其他加强措施。,2019/6/15,国标编制组,20,在饱和粉土、砂土地层中，

6、尤其要防止出现流砂，没有有效的降水、截水措施则不得采用复合土钉墙支护； 基坑开挖深度范围内如有承压水作用则应采取降水减压措施后再使用。,2019/6/15,国标编制组,21,1、淤泥？一般不应采用复合土钉墙。特殊情况下，淤泥厚度应不大于 3m，基坑深度不宜大于6m。 2、淤泥质土？周边环境条件许可时，可以采用复合土钉墙。但基坑深度不宜大于6m。（上海规定）,遇到较厚（大于3m）的松散填土？,1、挖除一部分。 2、局部范围的，采用地基加固的方法处理（夯实、注浆、竖向花管等）后，可采用复合土钉墙。 3、选择更可靠的支护形式。,遇到软土？,2019/6/15,国标编制组,22,2.2 开挖深度,3.

7、0.4 软土地层中基坑开挖深度不宜大于6m，其他地层中基坑直立开挖深度不宜大于13m，可放坡时基坑开挖深度不宜大于18m。,2019/6/15,国标编制组,23,当场地条件允许，复合土钉墙支护宜有一定的放坡，放坡开挖较直立开挖更有利于保证基坑稳定性。 审查专家程良奎副主任委员认为有一定坡度的预应力锚杆复合土钉墙基坑开挖深度应进一步加大，编制组采纳了专家的意见，将可放坡的复合土钉墙基坑开挖深度由原规定的15m增加到18m。 考虑到复合土钉墙的主要受力构件仍然是土钉而不是预应力锚杆，基坑稳定性主要应该依靠土与土钉的共同作用（区别于锚喷基坑支护中的预应力锚杆），因此，不建议再进一步延长复合土钉墙的开

8、挖深度。,2019/6/15,国标编制组,24,坑深超过限制或受周边环境限制满足不了条件，怎么办？,疏排桩复合土钉墙支护体系,2019/6/15,国标编制组,25,3.设计和验算中抗剪强度指标的取值方法,2019/6/15,国标编制组,26,3.0.7 复合土钉墙基坑支护设计和验算采用的岩土性能指标应根据地质勘察报告、基坑降水、固结的情况，按相关参数试验方法并结合邻近场地的工程类比、现场试验、当地经验做出分析判断后合理取值。 侧压力计算时，宜采用直剪快剪指标或三轴固结不排水剪切指标。 稳定性验算时，饱和软黏土宜采用三轴不固结不排水剪切、直剪快剪指标或十字板剪切试验指标，粉土、砂性土、碎石土宜采

9、用原位测试取得的有效应力指标，其他土层宜采用三轴固结不排水剪切或直剪固结快剪指标。,2019/6/15,国标编制组,27,按不同工况选择抗剪强度指标，使计算结果贴近实际情况。,总的原则,降水情况 固结情况 当地经验,2019/6/15,国标编制组,28,稳定性验算：地下水位以下,粉土、砂性土、碎石土：浮重度，有效应力抗剪强度指标,粘性土：饱和重度，总应力抗剪强度指标,饱和软黏土宜采用三轴不固结不排水剪切、直剪快剪指标或十字板剪切试验指标； 其他土层宜采用三轴固结不排水剪切或直剪固结快剪指标。,2019/6/15,国标编制组,29,4.0.6 土的抗剪强度试验方法应根据复合土钉墙实际工作状况确定

10、，且应与基坑工程设计计算所采用的指标要求相符合。,2019/6/15,国标编制组,30,4.周边环境调查,2019/6/15,国标编制组,31,4.0.8 周边环境调查的内容应包括： 1 基坑开挖影响范围内既有建筑的层数、结构形式、基础形式与埋深及建成时间、沉降变形和损坏情况。 2 基坑开挖影响范围内的暗沟、暗塘、暗浜、老河道、轨道交通设施、地下人防设施及地下管线等的类型、空间尺寸、埋深及其重要性，贮水、输水等用水设施及其渗漏情况。必要时，可用坑探或工程物探方法查明。 3 场地周围地表水汇流和排泄条件。 4 场地周围道路的类型、位置及宽度、车辆最大荷载情况等。 5 场地周围堆载及其他与基坑工程

11、设计、施工相关的信息。,2019/6/15,国标编制组,32,5. 设计内容及注意事项,2019/6/15,国标编制组,33,5.1.1 复合土钉墙基坑支护的设计应包括下列内容： 1 支护体系与各构件选型及布置。 2 支护构件设计。 3 基坑稳定性分析验算。 4 各构件及连接件的构造设计。 5 变形控制标准及周边环境保护要求。 6 地下水和地表水处理。 7 土方开挖要求。 8 施工工艺及技术要求。 9 质量检验和监测要求。 10 应急措施要求。,2019/6/15,国标编制组,34,5.1.3 设计荷载除土压力、水压力外，还应包括邻近建筑、材料、机具、车辆等附加荷载。地面上的附加荷载应按实际作

12、用值计取，实际值如小于20kPa，宜按20kPa的均布荷载计取。,2019/6/15,国标编制组,35,5.1.4 设计计算时对邻近基坑侧壁的承台、地梁、集水坑、电梯井等坑中坑，应根据坑中坑的开挖深度确定基坑设计深度。,2019/6/15,国标编制组,36,5.1.8 土钉和锚杆的设置不应对既有建筑、地下管线以及邻近的后续工程造成损害。,5.1.9 季节性冻土地区应根据冻胀及冻融对复合土钉墙的不利影响采取相应的防护措施。,2019/6/15,国标编制组,37,冻融对季节性冻土影响非常明显，季节性冻土区采用复合土钉基坑支护时，应考虑冻胀后土钉受力增大、基坑位移增加以及融化后土体强度降低等不利影响

13、。,2019/6/15,国标编制组,38,6. 基坑稳定性验算,2019/6/15,国标编制组,39,整体稳定性 坑底抗隆起稳定性 抗渗流稳定性 抗突涌稳定性,整体稳定性验算必须进行； 有可能发生某种形式的破坏，才进行这种形式的验算。,2019/6/15,国标编制组,40,6.1 整体基坑稳定性验算,2019/6/15,国标编制组,41,6.2 抗隆起稳定性验算,2019/6/15,国标编制组,42,5.3.6 复合土钉墙底部存在软弱粘性土时，应按地基承载力模式进行坑底抗隆起稳定性验算。,2019/6/15,国标编制组,43,5.3.7 坑底抗隆起稳定性（图5.3.7）可按下列公式进行验算：

14、式中 1、2分别为地面、坑底至微型桩或截水帷幕底部各土层加权平均重度； t微型桩或截水帷幕在基坑底面以下的长度； Nq、Nc地基承载力系数； q地面及土体中附加荷载； c、支护结构底部土体粘聚力及内摩擦角； Kl坑底抗隆起稳定安全系数，对应于基坑安全等级二、三级时分别取1.4、1.2。,2019/6/15,国标编制组,44,5.3.8 有截水帷幕的复合土钉墙，基坑开挖面以下有砂土或粉土等透水性较强土层且截水帷幕没有穿透该层土时，应进行抗渗流稳定性验算。,6.3 抗渗流稳定性验算,2019/6/15,国标编制组,45,5.3.9 抗渗流稳定性（图5.3.9）可按下列公式进行验算： 式中 基坑底面

15、土体的临界水力梯度； i渗流水力梯度； ds坑底土颗粒的相对密度； e坑底土的孔隙比； hw基坑内外的水头差； t截水帷幕在基坑底面以下的长度； Kw1抗渗流稳定安全系数，对应基坑安全等级一、二、三级时宜分别取1.50、1.35、1.20。,2019/6/15,国标编制组,46,6.4 抗突涌稳定性验算,2019/6/15,国标编制组,47,5.3.10 基坑底面以下存在承压水时（图5.3.10），可按下式进行抗突涌稳定性计算。当抗突涌稳定性验算不满足时，宜采取降低承压水等措施。,式中 m2不透水土层平均饱和重度； hc承压水层顶面至基坑底面的距离； Pw承压水水头压力；Kw2抗突涌稳定性安全

16、系数，宜取1.1。,2019/6/15,国标编制组,48,7. 复合构件强度问题,2019/6/15,国标编制组,49,复合土钉墙,土钉为主要受力构件，整体稳定性主要由土和钉的共同作用提供。 首先发生的是稳定性破坏，不是冲剪、弯折强度破坏。 是复合土钉的概念，不是“墙”的概念，不是水泥土重力式挡墙、排桩挡墙。,2019/6/15,国标编制组,50,预应力锚杆,复合土钉墙,5.3.5 Ks在满足第5.3.2条的同时，Ks0、Ks1、Ks2的组合应符合下式的规定：,（5.3.5）,5.1.6 预应力锚杆抗拔承载力和杆体抗拉承载力验算应按现行行业标准建筑基坑支护技术规程JGJ120的有关规定执行。,

17、2019/6/15,国标编制组,51,8. 变形问题,2019/6/15,国标编制组,52,基坑变形,荷载作用下土体自身变形,周边环境变形控制的约束,复合土钉墙基坑支护的变形与地质条件、周边环境条件、施工工况以及基坑开挖深度、土钉长度、土钉注浆量、基坑单边长度、超前支护刚度等多方面因素有关，目前対复合土钉墙基坑支护的变形进行计算是十分困难的。,2019/6/15,国标编制组,53,3.0.9 复合土钉墙用于对变形控制有严格要求的基坑支护时，应根据工程经验采用工程类比法，并结合数值法进行变形分析预测。,变形分析预测,有限元数值分析 监测数据反演 工程类比,2019/6/15,国标编制组,54,图

18、2是上海市工程建设标准基坑工程技术规范DG/TJ08-61-2010提出的上海地区估算复合土钉墙位移的经验公式。图中单排超前支护指单排水泥土搅拌桩（宽0.7m），双排超前支护指双排水泥土搅拌桩（宽1.2m）。,2019/6/15,国标编制组,55,5.1.12 复合土钉墙除应满足基坑稳定性和承载力的要求外，尚应满足基坑变形的控制要求。当基坑周边环境对变形控制无特殊要求时，可依据地层条件、基坑安全等级按照表5.1.12确定复合土钉墙变形控制指标。 当基坑周边环境对变形控制有特殊要求时，复合土钉墙变形控制指标应同时满足周边环境对基坑变形的控制要求。,5.1.12 复合土钉墙变形控制指标（基坑最大侧

19、向位移累计值）,变形控制指标是基坑正常变形的一个范围值，反映的是基坑仍处于正常状态之中，是基坑变形设计的允许控制指标，超出该指标意味着基坑可能进入安全储备低、变形异常甚至基坑进入危险工作状态。,2019/6/15,国标编制组,56,编制组在对202个复合土钉墙基坑工程监测数据的分析基础上，结合工程经验和地方工程建设标准等，提出了依据地质条件、基坑支护安全等级以及基坑深度的分类变形控制指标建议值。 从对202个复合土钉墙基坑工程监测统计情况分析，结果表明，复合土钉墙侧向位移范围一般在0.1%H1.5%H（H为基坑开挖深度）之间，软土中多数在0.3%H1.5%H之间，一般土层中多数在0.1%H0.

20、7%H之间。,2019/6/15,国标编制组,57,9. 设计构造,2019/6/15,国标编制组,58,9.1 土钉墙设计构造,5.4.1 土钉墙的设计及构造应符合下列要求： 1 土钉墙墙面宜适当放坡。 2 竖向布置时土钉宜采用中部长上下短或上长下短布置形式。 3 平面布置时应减少阳角，阳角处土钉在相邻两个侧面宜上下错开或角度错开布置。 4 面层应沿坡顶向外延伸形成不少于0.5m的护肩，在不设置截水帷幕或微型桩时，面层宜在坡脚处向坑内延伸0.3m-0.5m形成护脚。 5 土钉排数不宜少于2排。,2019/6/15,国标编制组,59,9.2 土钉设计构造,5.4.2 土钉构造应符合下列要求：

21、1 应优先选用成孔注浆土钉。填土、软弱土及砂土等孔壁不易稳定的土层中可选用打入式钢花管注浆土钉。 2 土钉与水平面夹角宜为5o-20o。 3 成孔注浆土钉的孔径宜为70mm-130mm；杆体宜选用HRB335或HRB400级钢筋，钢筋直径宜为16mm-32mm；全长每隔1m-2m应设置定位支架。 4 钢管土钉杆体宜采用外径不小于48mm、壁厚不小于2.5mm的热轧钢管制作。钢管上应沿杆长每隔0.25m-1.0m设置倒刺和出浆孔，孔径宜为5mm-8mm，管口2m-3m范围内不宜设出浆孔。杆体底端头宜制成锥形，杆体接长宜采用帮条焊接，接头承载力不应低于杆体材料承载力。 5 注浆材料宜选用早强水泥或

22、水泥浆中掺入早强剂，注浆体强度等级不宜低于20MPa。,2019/6/15,国标编制组,60,9.3 锚杆设计构造,锚杆的位置和间距 控制自由段长度 锚杆二次高压注浆 锚杆锁定、最大张拉荷载,2019/6/15,国标编制组,61,5.4.5 预应力锚杆的设计及构造应符合下列要求： 1 锚杆杆体材料可采用钢绞线、HRB335级、HRB400级或HRB500级钢筋、精轧螺纹钢及无缝钢管等材料。 2 竖向布置上预应力锚杆宜布设在基坑的中上部；锚杆间距不宜小于1.5m。 3 钻孔直径宜为110mm-150mm，与水平面夹角宜为10o-25o。 4 锚杆自由段长度宜为4m-6m，并应设置隔离套管；钻孔注

23、浆预应力锚杆沿长度方向每隔1m-2m设一组定位支架。 5 锚杆杆体外露长度应满足锚杆张拉锁定的需要；锚具型号及尺寸、垫板截面刚度应能满足预应力值稳定的要求。 6 锚孔注浆宜采用二次高压注浆工艺，注浆体强度等级不宜低于20MPa。 7 锚杆最大张拉荷载宜为锚杆承载力设计值的1.1倍（单循环验收试验）或1.2倍（多循环验收试验），且不应大于杆体抗拉强度标准值的80%。锁定值宜为锚杆承载力设计值的60%-90%。,2019/6/15,国标编制组,62,9.3 围檩设计构造,通长设置 足够的强度和刚度 和面层可靠连接,2019/6/15,国标编制组,63,钢筋混凝土围檩具有刚度大、与桩的结合紧密、锚杆

24、预应力损失小等优点，因此宜优先选用。 当采用钢围檩时，一定要保证钢围檩的刚度满足锚杆设计锁定值要求，截面应通过设计计算确定，并应充分考虑缺陷的影响。 围檩可按以锚杆为支点的多跨连续梁设计计算。,2019/6/15,国标编制组,64,图5 预应力锚杆与面层及围檩连接构造示意 1锚具；2钢垫板；3围檩；4承压板；5喷射混凝土；6钢筋网；7土体、截水帷幕或微型桩；8预留孔；9钻孔；10杆体；11围檩主筋；12围檩箍筋；13加强筋；14水泥砂浆；15-预留孔套管,2019/6/15,国标编制组,65,9.4 止水帷幕设计构造,水泥用量 抗渗性能 插入深度 搭接宽度,2019/6/15,国标编制组,66

25、,5.4.7 截水帷幕的设计及构造应符合下列要求： 1 水泥土桩截水帷幕宜选用早强水泥或在水泥浆中掺入早强剂;单位水泥用量水泥土搅拌桩不宜小于原状土重量的13%，高压喷射注浆不宜小于20%；水泥土龄期28天的无侧限抗压强度应不小于0.6MPa。 2 截水帷幕应满足自防渗要求，渗透系数应小于0.01m/d。坑底以下插入深度应符合抗渗流稳定性要求且不应小于1.5m2m。截水帷幕宜穿过透水层进入弱透水层1m2m。 3 相邻两根桩的地面搭接宽度不宜小于150mm，且应保证相邻两根桩在桩底面处能够相互咬合。对桩间距、垂直度、桩径及桩位偏差等应提出控制要求。,2019/6/15,国标编制组,67,9.5

26、微型桩设计构造,选型 微型桩直径 嵌固深度 通长冠梁,2019/6/15,国标编制组,68,5.4.8 微型桩的设计及构造应符合下列要求： 1 微型桩宜采用小直径混凝土桩、钢管、型钢等。 2 小直径混凝土桩、钢管、型钢等微型桩直径或等效直径宜取100mm-300mm。 3 小直径混凝土桩、钢管、型钢等微型桩间距宜为0.5m-2.0m，嵌固深度不宜小于2m。桩顶上宜设置通长冠梁。 4 微型桩填充胶结物抗压强度等级不宜低于20MPa。,2019/6/15,国标编制组,69,10. 施工总原则,2019/6/15,国标编制组,70,强制性条文,6.1.3 土方开挖应与土钉、锚杆及降水施工密切结合，开

27、挖顺序、方法应与设计工况相一致；复合土钉墙施工必须符合“超前支护，分层分段，逐层施作，限时封闭，严禁超挖”的要求。,2019/6/15,国标编制组,71,重点,截水帷幕、微型桩应提前施工完成，达到规定强度后方可开挖基坑。 下层土的开挖应等到上层土钉注浆体完成至少48h后（强度达到设计强度的70%后）方可进行。 一般情况下，应在1d内完成土钉安设和喷射混凝土面层；在淤泥质地层和松散地层中开挖基坑时，应在12h内完成土钉安设和喷射混凝土面层。 严格控制每层开挖深度，协调好挖土与土钉施工的进度，严禁多层一起开挖或一挖到底。,2019/6/15,国标编制组,72,11. 预应力锚杆施工,2019/6/

28、15,国标编制组,73,成孔,6.2.5 预应力锚杆的施工应符合下列要求： 1 锚杆成孔设备的选择应考虑岩土层性状、地下水条件及锚杆承载力的设计要求，成孔应保证孔壁的稳定性。当无可靠工程经验时，可按下列要求选择成孔方法： 1）不易塌孔的地层，宜采用长螺旋干作业钻进和清水钻进工艺，不宜采用冲洗液钻进工艺。 2）地下水位以上的含有石块的较坚硬土层及风化岩地层，宜采用气动潜孔锤钻进或气动冲击回转钻进工艺。 3）松散的可塑粘性土地层，宜采用回转挤密钻进工艺。 4）易塌孔的砂土、卵石、粉土、软黏土等地层及地下水丰富的地层，宜采用跟管钻进工艺或采用自钻式锚杆。,2019/6/15,国标编制组,74,锚固段

29、注浆,锚固段注浆宜采用二次高压注浆法。 第一次宜采用水泥砂浆低压注浆或重力注浆，灰砂比宜为1：0.51：1、水灰比不宜大于0.6； 第二次宜采用水泥浆高压注浆，水灰比宜为0.450.55，注浆时间应在第一次灌注的水泥砂浆初凝后即刻进行，注浆压力宜为2.5MPa5.0MPa。 注浆管应与锚杆杆体一起插入孔底，管底距离孔底宜为100mm200mm。,2019/6/15,国标编制组,75,张拉与锁定,4 锚杆张拉与锁定应符合下列要求： 1) 锚固段注浆体及混凝土围檩强度应达到设计强度的75%且大于15MPa后，再进行锚杆张拉。 2) 锚杆宜采用间隔张拉。正式张拉前，应取10%20%的设计张拉荷载预张

30、拉12次。 3) 锚杆锁定时，宜先张拉至锚杆承载力设计值的1.1倍，卸荷后按设计锁定值进行锁定。 4）变形控制严格的一级基坑，锚杆锁定后48h内，锚杆拉力值低于设计锁定值的80%时，应进行预应力补偿。,2019/6/15,国标编制组,76,12. 降排水施工,2019/6/15,国标编制组,77,如果土的孔隙率高，压缩性大时，水位下降，土体固结下沉量大。,2019/6/15,国标编制组,78,6.3.1 降水井深度、水泵安放位置应与设计要求一致。设有截水帷幕的基坑工程，应待截水帷幕施工完成后方可坑内降水。 6.3.2 基坑降水应遵循“按需降水”的原则；水位应降至设计要求深度。 6.3.3 当设

31、计采用降水方法提高坑底土体承载力时，应提前降水，提前时间应符合设计要求。 6.3.4 降水井停止使用后应及时进行封堵。,2019/6/15,国标编制组,79,水头差大，不适宜； 细砂、粉砂、粉土、松散的土中不适宜； 适用于小于5m的浅基坑。,且方向相反,流砂现象,危害极大！,集水井降水的适用范围？,动水压力,2019/6/15,国标编制组,80,改变动水压力 方向,从根本上避免了流砂现象的发生,井点降水,2019/6/15,国标编制组,81,井点类型及适用范围,2019/6/15,国标编制组,82,案例：2007年泰安某医院基坑降水事故,降水不当的危害,！,开放式 深井降水,房屋 开裂严重,引

32、发 社会纠纷,2019/6/15,国标编制组,83,回灌井,观测井,回灌井作用,使建筑物下保持原有地下水位。,2019/6/15,国标编制组,84,(1) 在正式开始降水之前，进行降水试运行。 (2)基坑开挖前应提前进行预降水，一般在开挖前须保证有2周左右的预降水时间。 (3) 在基坑开挖阶段，坑内因降雨或其他因素形成的积水应及时排出坑外，尽量减少大气降水和坑内积水的入渗。 (4)应避免抽出的地下水就地回渗，影响降水效果。 (5)坑内疏干含水层与坑外地下水水力联系较强的基坑工程，应严格执行“按需疏干”的降水运行原则，避免过量降低地下水位。 (6)在基坑内、外，均应进行地下水位监控。条件许可时，宜采用地下水位自动监控手段，对地下水位实行全程跟踪监测。 (7)疏干井管可随基坑开挖进程逐步割除。当基坑开挖至设计深度后，应根据坑位地下水的补给条件或水位恢复特征，采取合适的封井措施对疏干井进行有效封闭。,疏干降水运行可从以下几个方面进行控制：,2019/6/15,国标编制组,85,