300MW汽轮机课程设计.doc

1、300MW气轮机课程设计（报告书）学院: 班级: 姓名: 学号:二 O 一六年一月十五日300MV汽轮机热力计算、热力参数选择1. 类型：N300-16.67/537/537机组形式为亚临界、一次中间再热、两缸两排气。额定功率：Pel=300MW;高压缸排气压力prh=p2=3.8896MPa;中压缸排汽压力p3=p4=0.7979Mpa;凝汽器压力Pc=0.004698Mpa;汽轮机转速n=3000r/min;2. 其他参数：给水泵出口压力Pfp=19.82MPa;凝结水泵出口压力Pcp=5.39MPa;机械效率？ni=0.99;发电机效率?g=0.99;加热器效率？h=0.98;3. 相对

2、内效率的估计根据已有同类机组相关运行数据选择汽轮机的相对内效率：高压缸，？riH=0.875 ;中压缸，?riM=0.93;低压缸?riL=0.86;4. 损失的估算主汽阀和调节汽阀节流压力损失： p0=0.8335MPa;再热器压损 Prh=0.1Prh=0.3622MPa;中压缸联合气阀节流压力损失 P rh=0.02 Prh=0.07244MPa;中低压缸连通管压力损失 ps=0.02ps=0.0162MPa;低压缸排气阻力损失 pc=0.04pc=0.1879KPa;、热力过程线的拟定1.在焓熵图,根据新蒸汽压力po=16.67和新蒸汽温度to= 537,可确定汽轮机进气状态点0 （主

3、汽阀前），并查的该点的比焓值 h=3396.13,比熵s=6.4128,比体积v=0.019896。2.在焓熵图上，根据初压Po= 16.67和主汽阀和调节气阀节 533.62流压力损失 p= 0.8335 以确定调节级级前压力 p o= po- po=15.8365，然后根据p和ho的交点可以确 定调节级级前状态点 1,并查的该点的温度 t 0=533.62,比熵s 0=6.4338，比体积v 0=0.0209498。3.在焓熵图上，根据高压缸排气压力prh=3.8896和S0=6.546437可以确定高压缸理想出口 状态点为2t，并查的该点比焓值 hHt= 3056.864,温度讣=335

4、743,比体积VHt=0.066192, 由此可以得到高压缸理想比焓降 Ht H=h0-h Ht=339.266 ,进而可以确定高压缸实际比焓降 HI H=A HH x ?riH=296.8578,再根据h rh、日“和ps可以确定高压缸实际出口状态 2,并查 得该点比焓值 hH =3099.2722,温度 t H =351.3652,比体积 vH = 0.0687,s H =6.6058。4.在焓熵图上，根据高压缸排气压力prh= 3.8896和再热器压损A prh= 0.3622可以确定热再热压力P rh=prh- A prh= 3.5274,然后根据p rh和再热蒸汽温度tth=537

5、确定中压缸进气 状态点为3（中压缸联合气阀前），并查的该点的比焓值h rh= 3535.213，比熵srh= 7.2612, 比体积 v rh=0.1036。5.在焓熵图上，根据热再热压力p rh= 3.5274和中压缸联合气阀节流压力损失A p rh =0.07244，可以确定中压缸气阀后压力 p rh=p rh- A p rh= 3.45496 ，然后根据p rh与h rh 的交点可以确定中压缸气阀状态点4,并查得该点的温度t h= 536.7268,比熵s rh =7.2707，比体积v rh=0.1058。若将中、低压缸的过程线画为一条圆滑曲线，则在前面 步之后进行如下步骤：在焓熵图上

6、根据凝汽器压力 pc=0.004698和低压缸排汽阻力损失 A pc= 0.0001879 可以确定低压缸排汽压力 pc =pc+A pc= 0.004886在焓熵图上，根据凝汽器压力 pc= 0.004698 和srh = 7.2612可以确定低压缸理想出口状态为 5t，并查得该点比焓值hct=2206.2649 ,温度 tct= 31.7711 , 比体积 vct=25.5529 ,干度 xct= 0.9854。由此可以得 到汽轮机中、低压缸实际比焓降 HiML=A HtML*riML= 1142.8956 ,再根据hrh 、 HiML、 和pc可以确定低压缸实际出口状态点 5,并查得该

7、点比焓值hc5= 2392.3177 ,温度tc5= 31.7705 ,比体积vc5= 27.4935 ,干度xc5= 0.9314。考虑低压缸末级余速损失，则计算S hc2=0.02* A HtML=26.5798 ,然后沿压力线下移pc下移26.5798得6点，并查得该点 比焓值 hc6= 2395.922，温度 tc6= 31.7715，比体积 vc6= 27.8851 ,干度 xc6= 0.9328 , 则用直线连接4、5点，在中间7 点中间处沿压力线下移7KJ/Kg得7点，光滑连接4、7、5点，则由0.1.2.347.5连接的线即为该机组在设计工况下的近似热力过程线。（见附录1）、汽

8、轮机进汽量计算设 m =1.155， D。=3%D，设计功率为 300MWV 则1.155 0.03D。二 911.32t/h3.6 汉 3000001439.7534 0.99 0.99二、抽汽会热系统热平衡初步计算1. 给水温度的选取根据初压P。二16.67，可以求得P0对应下的饱和水温ts0，则给水温度tfw 二 ts0 0.776 =272.32. 回热抽汽级数的选择选择8段回热抽汽，采用“三高、四低、一除氧”的形式，高压加热器采用内置式蒸汽冷却器和内置式疏水冷却器， 抵押加热器采用内置式疏水冷却器； 高压加热器疏水手机 方式为逐级自流到除氧器，低压加热器疏水收集方式为逐级自流到凝汽器

9、也可根基设计需要在最后几级选择一个或两个疏水泵）。其加热器（包括除氧器）的编号从抵押到高压一 次排列，为1、2.8 号。给水泵驱动方式为汽动。拟定的原则性热力系统图如图所示。（见附录2）3. 除氧器工作压力的选择除氧器滑压运行，在设计工况下工作压力选为Pd =0.76144. 各加热器汽水参数计算已知：咼压加热器上端差 门-1.6, v2 = 0, v3=0；下端差 刁=5.6C( = 1,2,3)低压加热器上端差 巧=28C( j=5,6,7,8);下端差巧=5.6C( j=5,6,7,8)各段抽气压损：Pj =6%p(j =1,2,8)给水温度tfw =272.3凝汽器压力pc对应下的饱

10、和水温，即凝结水温度tc=31.7除氧器工作压力pd对应下的饱和水温,即除氧器水箱出口水温td =168.4由等温升法可得58号低压加热器水侧温升为.讥=(td-tc-1)/5 =27.14，其中凝结水 泵及轴封加热器温升取1C08号低压加热器入口水温 切8 =32.7 C ; 8号低压加热器出口水温tw8 =59.84 C ; 由凝结水泵出口压力Pcp和tcw8可得8号低压加热器入口水比焓hcw8 =148.01kJkg ; 由凝结水泵出口压力 和tw8可得8号低压加热器出口水比焓hw258.28kJ kg ;8号低压加热器凝结段的饱和水温度tb8 =tW8 I =61.64 C ; hb8

11、 =268.07kJ.kg ;8号低压加热器汽侧工作压力gZOMMPa ; 8段抽汽压力P8 = 0.026MPa ；8号低压加热器疏水温度ts8 =tcw8 8 =38.6 C ; 8号低压加热器疏水比焓hs8 =169.51 kJ. kg。(2) 7号低压加热器。7号低压加热器入口水温tw8 =59.84 C ;7号低压加热器出口水比焓hw 258.76 kJ kg ;7号低压加热器出口水温tw7 =86.48 C ;由凝结水泵出口压力Pep和tw7可得7号低压加热器出口水比焓hw 368.96 kJ kg ;7号低压加热器凝结段的饱和水温度 6二tw7 =89.28 C ;他7二380.

12、74 kJ kg ;7号低压加热器汽侧工作压力p 0.073MPa ; 7段抽汽压力p0.07766MPa ;7号低压加热器疏水温度ts7二tw7 *=65.44 C ; 7号低压加热器疏水比焓hs7 =280.23kJ, kg。(3) 6号低压加热器。6号低压加热器入口水温tw7 =86.48 C; 6号低压加热器出口水比焓 九7 =370.86kJkg ；6号低压加热器出口水温tw6 = 113.12 C ;由凝结水泵出口压力Pep和tw6可得6号低压加热器出口水比焓hw6 =481.65kJkg ;6号低压加热器凝结段的饱和水温度tb6 =tw6 玉=115.92 C ; hb6 =49

13、1.42 kJ kg ;6号低压加热器汽侧工作压力p6二.1838MPa ; 6段抽汽压力P6 = 0.1955MPa ;6号低压加热器疏水温度ts6 =tw6 *6 =91.08 C ; 6号低压加热器疏水比焓hs6 =391.21kJ. kg。（4）5号低压加热器。5号低压加热器入口水温tw6 =113.12 C ;5号低压加热器出口水比焓 臨=482.65kJkg ；5号低压加热器出口水温tw5 =139.76 C ;由凝结水泵出口压力pcp和tw5可得5号低压加热器出口水比焓hw5 = 593.57kJkg ;5号低压加热器凝结段的饱和水温度tb5二tw55 =142.56 C ； h

14、b5 = 604.73kJ；kg ；5号低压加热器汽侧工作压力p0.41062MPa ； 5段抽汽压力p 0.43683MPa ；5号低压加热器疏水温度ts5二tw5 ： =118.72 C ； 5号低压加热器疏水比焓hs5 =503.43 kJ kg。（5）1号高压加热器根据给水温度，可以得到1号高压加热器出口水温tw1二塩=272.3 C ；由给水泵出口压力PfP和tw1可得1号高压加热器出口水比焓=1192.16 kJ kg ；1号高压加热器凝结段和饱和水温度tb1二tw1=270.7 C ； hb1 =1188.66kJkg ；1号高压加热器汽侧工作压力p5.56335MPa ； 1段

15、抽汽压力P1 =5.92MPa ；（6）2号高压加热器一般将高压缸的排汽的一部分作为2段抽汽，所以2段抽汽压力P2二Prh二3.622MPa ；2号高压加热器汽侧工作压力P1= 3.622 0.94=3.4047MPa ；2号高压加热器凝结段的饱和水温度Q二241 C ； hb 592.64 kJ kg ；2号高压加热器出口水温tw2 =ts2 -二2 =239 C ；由给水泵出口压力Pfp和tw2可得2号高压加热器出口水比焓hw2 = 1044.71 kJ kg ；1号高压加热器疏水温度上引=244.6 C ； 1号高压加热器疏水比焓 hs1 =1069.3kJ. kg .（7）3号高压加热

16、器为了降低再热器后抽汽的参数， 灵活应用等温升法，使2号高压加热器温升是3号高 压加热器的1.5倍，即tw九亍1 . 5（赤3 t若给水泵温升取3 . Q，则tw4 =td 3.4 =171.8 C .可得 tw3 =199.5 C ；由给水泵出口压力PfP和tw3可得3号高压加热器出口水比焓hw3二858.28 kJ kg ；由给水泵出口压力PfP和tw4可得3号高压加热器入口水比焓hw4二737.66 kJ kg ；3号高压加热器凝结段的饱和水温度tb3 =tw3二3 99.54 C ； hb3 =850.32 kJ kg ；3号高压加热器汽侧工作压力 =1.5398MPa ; 3段抽汽压

17、力P3 .MPa。3号高压加热器疏水温度ts3二人43 =177.4 C ； 3号高压加热器疏水比焓hs3 =752.02 kJ kg。2号高压加热器疏水温度ts2 w3 =2二205.14 C ； 2号高压加热器疏水比焓 hs2 =876.26 kJ： kg。(8) 除氧器除氧器工作压力P4二pd =0.7614MPa ;水温td = 168.6 C ；四段抽汽压力P4 81MPa,出口水比焓h = 712.2kJkg。拟定的各回热加热器汽水参数下表所示。300MWS汽式汽轮机加热器汽水参数表项目单 位H1H2H3H4(HD )H5H6H7H8SGC回抽汽压MPa :5.93.621.640

18、810.430.190.070.0260.005热 抽 汽力22685576639抽汽温 度C383317433335262196117X=0.97534.2抽气比KJ/313301933253130.2989286226642560.2386.焓值Kg5.7.33.826.4.94.53388抽气压 损%66666666项目单H1H2H3H4H5H6H7H8SGC位回加热器MPa5.3.401.5390.7610.410.180.070.02450.热气测压5647840638309抽 汽力Pj3355下的饱27 :241199.5168.4144.117.91.264.649834.2

19、和水温tbjC0.7456928.1下的饱Kj/111042850.3712.2606.493.381.270.741143.3和水比kg88.327342341.焓hbj.6642抽气放Kj/2021432573.2418.2483246923822389.4热kg66.0784.97.73.77.4q(hj -hs)疏 水上端差日jC-1.60002.82.82.82.8下端差日jC5.65.65.605.65.65.65.6疏水温C24205.177.4120.94.067.440.8度 tsj6.6147284(疏水 冷却器 出口水 温):疏水比Kj/10876.752.0712.2

20、505.393.281.170.91焓hsjkg69 .3262432183疏水放Kj/193.124.2112.111.110.92热Yjkg0442238水:加热器27241199.5171.8141.115.88.461.843534.2侧出口水C2.4 /1676128.2温twj38.4加热器MPa1919.819.820.7521.731.731.731.731.水侧压.8273力Pw2加热器Kj/ :111044858.2737.6595.482.370.259.7814143.3出口水kg93.7186 /75765869.比焓.212.203hwj6给水比Kj/14186.1

21、20.6116.6112.111.111.110.755.143.3焓升E jkg8.55432392790873表示给水泵后比焓值5. 回热系统热平衡初步计算(1) 1号高压加热器。1号高压加热器平衡如图所示，根据表面式加热器热平衡原理可列出方程Z hw1-hw2）b =0.07334178 hi-hsi(2) 2号高压加热器。2号高压加热器平衡如图所示，根据表面式加热器热平衡原理可列出方程=0.082342123f（hw2-hw3）h-：（hsi-hs2）h2-hs2(3) 3号高压加热器。3号高压加热器热平衡图如图7-21所示，根据表面式加热器热平衡器原理可列出方程：3fw hw3 一

22、hw4/ h 一 1*2h3 hs3hs2 - hs3=0.041634832(4) 除氧器。除氧器热平衡图如图7-22所示。根据混合加热式热平衡原理可列出方程：4 fwhs hw5/ h j二1 *2 *3h4- hW5hs3 f hw5=0.034678641:C4 = 1 -23 - ： 4 =0.76945865(5) 5号低压加热器5号低压加热器热平衡图如图7-23所示，根据表面式加热器热平衡原理可列出方程：C4 hw5=0.03569757(6) 6号低压加热器：6号低压加热器热平衡图如图7-24所示，根据表面式加热器：5- hS5热平衡原理可列出方程?6y “ 叽 I 厂-5 尬

23、七6 =0.03391274(7) 7号低压加热器。7号低压加热器热平衡图如图7-25所示，根据表面式加热器热平衡原理可列出方程0.03347683Gc4（hw7 - hw8）/人 一 （。5 +。6妙 s6 hs7）-7 =h7 _ hs7(8) 8号低压加热器。8号低压加热器热平衡图如图7-26所示，根据表面式加热器热平衡原理可列出方程c4（hw8 he）/ h 一（： 5 ，-：6，J7）（hs7h8-hs8u 丄=0.03178932-：g = ： c4 - ： 5 八 6 - ： 7 八 8 =0.063427658三、阀杆漏气量、轴封漏气量和给水泵汽轮机用汽估算(1) 阀杆漏气包括

24、主汽阀及调节汽阀阀杆漏气：Gv1和中压缸联合气阀漏气：Gv2，可 根据相应状态的公式计算出漏气量，前者约为总汽量的1%后者约为总进气量的0.4%。(2) 轴封漏气包括高压缸后轴封漏汽：Gsg1和中压缸后轴封漏汽八Gsg2，可根据相应状态对应的公式计算出漏汽量，前者约为总进汽量的1.3%，后者约为总进汽量的0.1%。(3) 给水泵汽轮机用汽量c _Qfwhfp肚 fw(PfP - R - Hd )v _c ccocua“DT - DTDTDTDTDTDT_0.038256Ha rim pu氏 rim pu四、调节级的选择和计算(一) 基本参数(1) 调节级的形式为单列调节级(2) 调节级的比焓降

25、为85 kJ / kg(3) 调节级的速比Xa = 0.439802d 二叵 _1155(4) 调节级平均直径m 一 刃 -调节级的反动度、厂0.08Anrr部分进气。由ln =edmsin?1确定调节级的叶高和部分进汽度，须使hl与之和为最小，求得e=0.89(7) 气流出口角1和卩2。设计中选用亚音速喷嘴叶栅，其型号为TC-A，有关参数为：相对节距tn =0.650.85,进气角：0 =70 100 ,出气角=19 22。(8) 动叶栅选用型号TP-2，有关参数：相对节距丨二0.58 0.65，进气角 -25 45出气角 j =19 22。1=15.1，动叶汽流出汽角=20.03具体上，设

26、计中选取喷嘴汽流出汽角(二) 调节级详细计算1、喷嘴部分的计算（1） 调节级的进口参数及调节级的滞止理想比焓降:h。调节级进口参数即为高压缸 进口参数，由于进口调节级的汽流速度很小，可以近似认为滞止参数与进口参数相等。由拟定热力过程线的步骤可得：p； = po =15.8365MPa ， t； = t。= 533.62C， hf =ho=3396.13kj/kg，s。=so =6.4338kJ/（kgoC），vT=vo = 0.0209498m3/kg，由前面选取其理想比焓降为.：ht0 85kJ / kg。（2） 调节级进气量。取进入高压缸前各种阀门及连接处漏气量.iG = 0.01G0 =

27、9.113t/h 故进入调节级的汽量为 Gt = G-AG = 250.6kg / s则调节喷嘴流量Gn二Gt = 250.6kg/s（3）平均反动度亠的确定i0.08（4） 喷嘴的滞止理想焓降：hn .=（1 -；每）小 =78.2kJ/kg（5）喷嘴出口汽汽流速度c1t与c1t = 2-395.47m/sG 仝 5 = 383.6102m/ s式中：喷嘴速度系数（6） 喷嘴出口等比熵出口参数h1t、v1t、P1。由hT和八hn求出喷嘴出口理想比焓降h1t为At - 汕：=3317.93kJ / kg该过程为等比熵膨胀过程，由h13317.93kJ/kg、s = 6.4338kJ/（kg o

28、C）查水蒸气h-s图得出口比体积v1t = 0.0253m3/kg，喷嘴出口压力 口 =12.433MPa。（7）喷嘴压比P1nc =0.546由此可知，喷嘴中为亚音速汽流，采用渐缩喷嘴，选喷嘴型号为TC-2A =15.1、 sin：、=0.2026。（8） 喷嘴出口面积A。因为喷嘴中是亚音速流动，故An为An 彳 -165.2737cm2n “牡U式中 n 喷嘴流量系数。（9） 级的假想速度 caCa = ；2屛=395.4744m/S（10） 记得圆周速度 uu =caxa =181.335m/s(11)喷嘴高度lnAn20mme：d msin :-1为了设计制造方便，取喷嘴的计算高度为整

29、数值，这里取J=20mm(12)喷嘴损失山n2 0、.hn =(1 -).叽 4.62162kJ / kg(13)喷嘴出口比焓值h1由 h1、p1 查得 s, = 6.439kJ /(kg K)0 = h1t 、.hn =3321.9kJ / kg， v1 = 0.0253725m3/kg(14)求动叶进口汽流相对速度w1Wr = . c：;u2 _ 2qu cos：r = 213.75m/s2W1、hw1122.84 kJ / kg2000动叶部分计算(1)动叶出口相对速度W2t和w2W2t 二 2mAht0 wf = 243.4935m/s式中J 动叶速度系数，(2)动叶等比熵出口参数h2

30、t与V2t由幅，$ =6.439kJ/(kg K)，w2 = w2t = 225.2314m/ s由与与W2t的关系曲线(图A-1)查得-：二0.925h2t- 门 m h0 =3315.1kJ/kg查得 V2t = 0.0258042m3/kg，动叶出口压力P2= 12.1674MPa(3)动叶出口面积A式中动叶流量系数Gb宀签=273.3381卅动叶进口流量，未考虑叶顶漏气量，即取=Gn - G11 = 246.81kg / s(4)动叶高度 lb。由 v1t = 0.0252995m3/kg、积相差不大，故可取lb =lb，根据喷嘴高度ln有式中叶顶盖度，取rGb二 t =1mm=0.0

31、258042m3/kg可知，进出口比体lb=ln ：t=22mm叶根盖度，取(5)动叶汽流出口角2Lr = 1mm =0.3451dbl b式中，db=dm=1155mm因此：2 =20.03433根据动静叶的工作条件和配对要求，动叶型号选用TP-2A型(6) 作动叶出口速度三角形。由W2、2、U确定速度三角形C2 = w； u2 -2uw2 cos ：2 =82.8845m/sw2 sin P2二2 = ares inares in =68.50788C2(7) 动叶损失%2、hb叩2).尼=(1y2)也=4.279929kJ/kg2(8) 动叶出口比焓值h2h2 =h2t 、hb =331

32、5.1 4.28 =3319.38kJ/ kg由 h2 p2 查的 S2 =6.4446 KJ/ (kg K), v2 =0.0258846 m3 / kg(9) 余速损失 hc22 2C283.9= 3.52kJ / kghc2 二2 2000(10) 轮周损失hu、0 hn 、hb 、hc2 =4.62162 4.28 3.52 = 12.33647 kJ / kg(11) 轮周有效比焓降叽讥 m ： ht -、hu =85 -12.52 =72.66353kJ / kg(12) 轮周效率u调速后余速不可利用，系数为 叫=0叽E。72.4885= 85.48651%(13) 校核轮周效率u

33、Pu1 = u (c1 cosq cos ；：2)u 二乩二竺 二 85.49023%Eg85_ u =0.4359% 1%，误差在允许范围内3、级内其他损失的计算叶咼损失hh =a i詈 72.48 = 4.35kJ/kgjh.j - 0.7丄Jdb j、2E0 =0.0216kJ / kg叶轮摩擦损失hf由前面，w = 0.0253725m3 / kg,v2 = 0.0258846m3 / kg3-0.02562855m /kgf 心 3326.2kW100 vAPf、.hf- =1.30kJ / kgf G(4) 部分进汽损失；he鼓风损失w 二x： =0.00158el 2丿斥汽损失s

34、 邑焉=0.0308edm式中Sn 喷嘴级数，取6故有e = w s 0324所以h = eE0 = 2.75kJ / kg 级内各项损失之和h二 h 二、h 、hj 、hf f he =8.4216kJ /kg(6)下一级入口参数h2 =h2、h =3335.849kJ / kg3o由 h2, P2查的 S2 =6.4611kJ / (kg K), v? = 0.0260679m / kg t? = 493.87 C4、级效率与内功率的计算(1)级的有效比焓降.:hih 二讥-、h =64.25142 kJ / kg(2) 级效率i辿E0=0.755899(3) 级的内效率PP 二G. ：h

35、 =16101.41kW五、压力级的级数确定和比焓降分配(一)高压缸1.进入高压缸第一压力级的流量G1 =Gt =888.5175t/h = 246.81kg/s式中.-：Gi1 高压缸平衡环漏气，估计为1.5%2. 高压缸第一压力级直径=780mm606风e：2nln 二 1 - ：- m sin ；13. 高压缸末级直径的确定Gz 二G=821.66t/h = 228.24kg/sd _GzzHVg sin &=1026mm4. 高压缸非调节级级数的确定(1)直径和速比变化规律确定。汽轮机非调节级级数的确定，可以采用图解法。具体的做法就是在坐标纸上，画出横坐标 AB表示本汽缸第一压力级和最

36、后一级之间的中心 距离，AB的长度可以任意选择；纵坐标以 AC表示本汽缸第一压力级的平均直径，AE表示 第一级的速比，BD表示最后一级平均直径，BF表示最后一级的速比；同样，用一条逐渐 上升的光滑曲线把C,D两点连接起来，该曲线就表示各级平均直径的变化规律。先预分7级，即将AB等分为6段，在等分点做垂直线与 CD，EF相交，根据比例计算垂线的长度， 拟定的各段平均直径与速比如表 7-13所示。分段号0-01-12-23-34-45-56-6直径7808218629039449851026速比0.5880.59420.60040.60660.61280.6190.6252表 7-13拟定的非调节

37、级各段平均直径与速比值(2)求各段等分点的理想比焓降.: hti2(Xai 丿.：hj =12.3245计算得出各段的平均理想比焓降值如7-14所示表7-14拟定的高压缸各段的理想比焓降值分段号0-01-12-23-34-45-56-6比焓降:21.6723.5325.427.3129.2531.2133.19(3) 求各段等分点的平均理想比焓降,则iht.：ht-二 2737kJ / kg(4) 计算高压缸压力级的级数。则z AHtp(1+a) z -ht(5) 校核重热系数a。则a =Ka(1 ；). ：Htp 耳=0.0115a -aa0.0115-0.040.01151% :Htp(1

38、 a)12z|a-a0.01140.011431 a-0.0114a= Ka(1- J Mz-1z:1%A(6) 级数确定。得到高压缸非调节级为12级，将AB线等分为11等分，在原假定的平均直径和速比变化线CD EF上，读出每级的直径及速比，如表 7-15所示 表7-15高压缸各非调节级平均直径与速比值级序号123456直径780802825847869892速比0.5880.59140.59480.59810.60150.6049级序号789101112直径91493795998110041026速比0.60830.61170.61510.61840.62180.6252（7）高压缸各级比焓

39、降分配Xai计算得出高压缸各非调节级理想比焓降值如表7-16所示。表7-16高压缸各非调节级理想比焓降值级序号123456比焓降21.6722.67：23.71724.71725.7226.80级序号78：9101112比焓降21.6927.8328.92329.96331.01332.135.将各级比焓降画在h-s图上校核并修改在h-s图中拟定的热力过程线上逐级做出各级比焓降，如最后一级的背压不能与应有 背压重合，则需要修改。调整后的高压缸各非调节级平均直径，速比及比焓降分配如表 7-17所示。表7-17高压缸各非调节级平均直径及比焓降分配级序号123456直径d1（ mrh78080282

40、5847 :869892速比Xai0.5880.59140.59480.59810.60150.609比焓降（KJ/kg）21.6922.6723.71724.71725.7226.80调整后比焓降（KJ/kg）18.85919.93820.86421.75622.63123.59级后压力pi （MPa11.329210.58489.75388.95218.1897.465级序号789101112直径d1（ mrh91493795998110041026速比Xai0.60830.61170.61510.61840.62180.622比焓降（KJ/kg）21.6927.8328.92329.96331.01332.13调整后比焓降（KJ/kg）24.53025.53626.45627.32828.25829.20级后压力p （ MPa6.76856.11325.50584.91884.39943.889（二）中压缸1. 进入中压缸第一压力级的流量G2 =Giz -2Go -厶 Gsg1 _ 八：Gv2 二= 206.92kg / s2. 中压缸第一压力级直径260%玄1081