毕业设计（论文）-东营市新建城镇污水处理厂设计.doc

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1、摘要东营市新建城镇污水处理厂设计 摘要东营市新建城镇拟建一污水处理厂，污水厂位于新镇东北神仙沟与卫东河交汇处。卫东河水流由南向北与神仙沟在新镇东北角汇合流向渤海湾，排水采用分流制。经过处理后水质达到国家污水综合排放标准（GB50014-2006）一级标准。其中污水处理厂采用以奥贝尔氧化沟为主体的污水处理工艺流程，和以重力式浓缩池为主体的污泥工艺流程。该工艺具有工艺流程短、处理效果好、出水水质稳定、剩余污泥少、运行管理方便、基建与运行费用低等特点。关键词：初步设计；重力式污泥浓缩池 ；奥贝尔氧化沟 VAbstractThe design of sewage treatment plant for

2、 Dongying AbstractA new waste water plant ,witch is located in the crossing of Shenxiangou and River Weidong ，will be constructed in town Dongyin. River Weidongs direction is from the sourth to north,and come across the Shenxiangou at the northeast of Dongying.Draining adopts the diffluencing way.Th

3、e plant adopts the major technology process for Orbal oxidation ditch and gravitate thickeners. The disposal water should come to the criterion of GB50014-2006. The technology has characterizes for short-period process, high efficiency, steady water quality, small rest solids and low fees for constr

4、uction and operation, and so on. And whats more, it will be operated and managed in a convenient manner.Key words: preliminary designation; gravitation concentrated tank; Orbal Oxidation ditch目录目录摘要IAbstractII第一章 污水处理构筑物设计计算11.1泵前中格栅11.1.1设计参数：11.1.2设计计算:11.2污水提升泵房21.2.1设计参数21.3泵后细格栅31.3.1设计参数31.3.2

5、设计计算31.4沉砂池41.4.1 设计参数41.4.2设计计算51.5厌氧池61.5.1设计参数61.5.2设计计算61.6氧化沟71.6.1设计参数71.6.2设计计算71.7二沉池计算141.8紫外线消毒151.9流量计161.10配水井、配泥池161.10.1在沉砂池后设一配水井161.10. 2在氧化沟前各设一个配水井，共设两座171.10.3配泥井17第二章 污泥处理构筑物设计计算192.1回流污泥泵房192.1.1设计说明192.1.2回流污泥泵设计选型192.2剩余污泥泵房192.2.1设计说明192.2.2设计选型192.3污泥浓缩池202.3.1设计参数202.3.2 设计

6、计算202.4 贮泥池及污泥泵212.4.1设计参数212.4.2设计计算22第三章 高程计算233.1污水处理构筑物高程计算233.1.1构筑物水头损失233.1.2管渠水头损失233.1.3污水处理构筑物高程确定253.1.4 污泥处理构筑物高程26第四章 污水厂设计说明书284.1污水厂的设计规模284.2进出水水质284.3处理程度的计算284.3.1溶解性BOD5的去除率284.4城市污水处理设计294.4.1工艺流程的比较294.4.2工艺流程的选择314.5污水处理构筑物设计314.5.1中格栅和提升泵房（两者合建在一起）314.5.2细格栅和沉砂池324.5.3厌氧池和氧化沟3

7、34.5.4二沉池334.5.5紫外线消毒池334.6污泥处理构筑物的设计计算344.6.1污泥浓缩池344.7 设计计算成果344.8 污水厂平面，高程布置354.8.1平面布置354.8.2 管线布置354.8.3 高程布置35结论36参考文献（references）37致谢38第一章 污水处理构筑物设计计算第一章 污水处理构筑物设计计算1.1泵前中格栅1.1.1设计参数：设计流量Qmax=2.4104m3/d=278L/s栅前流速v1=0.8m/s，过栅流速v2=0.9m/s栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=25mm栅前部分长度0.5m，格栅倾角=601.1.2设计计算:图1-1 中格

8、栅计算草图 取两台相同的格栅，则Q=0.5Qmax=139L/s(1) 格栅前水深h，根据最优水力端面公式=计算可得：栅前槽宽B1=0.83m，则栅前水深h=0.42m（2） 栅条间隙数n=12.7(取15个)（3） 栅槽宽度B=s（n-1）+en=0.01(15-1)+0.02515=0.515m，考虑墙厚0. 2m，所以总槽宽B=0.5152+0.2=1.23m（4）进水渠道渐宽部分长度l1=0.55m （其中1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度l2=0.28m（6）过栅水头损失h1 设栅条断面为锐边矩形断面，取k=3，则 h1=kh0=ksin=32.42=0.09

9、m h0：计算水头损失 k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3 :阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时=2.42 (7)栅后槽总高度H 取栅前渠道超高h2=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.42+0.3=0.72m 栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.42+0.09+0.3=0.81m (8)格栅总长度L L=l1+l2+0.5+1.0+=0.55+0.28+0.5+1.0+=2.75m (9)每日栅渣量 在格栅间隙25mm的情况下，设栅渣量为每1000m3污水的产量为0.05m3， =0.8m3/d0.2m3/d 所以宜采用机械格栅清渣。1.2污水提升泵房1

10、.2.1设计参数设计流量：Q=278L/s，泵房工程结构按远期流量设计采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。污水经提升后入平流沉砂池，然后自流通过厌氧池、氧化沟、二沉池及接触池，最后由出水管道排入神仙沟。各构筑物的水面标高和池底埋深见第三章的高程计算。污水提升前水位-5.00m（既泵站吸水池最底水位），提升后水位2.974m（即细格栅前水面标高）。 所以，提升净扬程Z=2.974（-5.00）=7.974m 水泵水头损失取1.5m，安全水头0.5m。从而需水泵扬程H=Z+h1+h2=9.974m再根据设计近期设计流量185L/s=

11、666m3/h，采用2台MF系列污水泵，单台提升流量333m3/h。采用200QW400-10-30台，二用一备。该泵扬程400m3/h，扬程10m，功率30kw，重量900kg，。 水泵机组的布置是泵房布置的重要内容，他决定泵房建筑面积的大小。机组的间距以不能妨碍操作和维修的需要为原则。污水提升泵房有3台水泵及1台远期预留泵的空间，电机容量小于55kw，相邻机组间距应不小于0.8m，故取间距1m，泵房面积9.7m11.3m，高12m。1.3泵后细格栅1.3.1设计参数设栅前流速v1=0.8m/s，过栅流速v2=0.9m/s栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=10mm栅前部分长度0.5m，格栅

12、倾角=60计流量Q=2.4m3/d1.3.2设计计算图1-2 细格栅计算草图取两台相同的格栅，则Q=0.5Qmax=139L/s(1) 格栅前水深h，根据最优水力端面公式=计算可得：栅前槽宽B1=0.83m，则栅前水深h=0.42m(2) 栅条间隙数n=34.2(取35个)设计两组格栅，每组格栅间隙数35条。 (3)栅槽宽度B=s（n-1）+en=0.01(35-1)+0.0135=0.69m所以总槽宽B=0.692+0.2=1.58m （4）进水渠道渐宽部分长度l1=1.03m （其中1为进水渠展开角） （5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度l2=0.52m （6）过栅水头损失h1 设栅条

13、断面为锐边矩形断面，取k=3，则 h1=kh0=ksin=32.42=0.26m h0：计算水头损失 k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3 :阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时=2.42 (7)栅后槽总高度H 取栅前渠道超高h2=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.42+0.3=0.72m 栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.42+0.26+0.3=0.98m (8)格栅总长度L L=l1+l2+0.5+1.0+=1.03+0.52+0.5+1.0+=3.47m (9)每日栅渣量 在格栅间隙10mm的情况下，设栅渣量为每1000m3污水的产量为0.1m3，

14、=1.6m3/d0.2m3/d1.4沉砂池 采用平流式沉砂池1.4.1 设计参数 设计流量：Qmax=278L/s，按远期计算，设计一组，分两格； 设计流速：v=0.20m/s 水力停留时间：t=40s1.4.2设计计算图1-3 平流式沉砂池计算草图（1） 沉砂池长度： L=vt=0.2040=8m（2） 水流断面面积： m2（3） 池总宽度： 设有效水深h2=0.6m =2.32m，设计n=2，则每格宽b=1.2m（4）沉砂斗所需容积：设T=2d，即考虑排泥间隔天数2d，则： V=0.96m3（5）每个沉砂斗容积：设每格有两个沉砂斗，则： VO=0.24m3 （6）沉砂斗各部分尺寸：设斗底宽

15、a1=0.5m，斗壁与水平面的倾角为55o，斗 高h3=0.4m。 沉砂斗上口宽： a= 沉砂斗容积： VO=，略大于0.24m3 （7）沉砂室高度：采用重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向砂斗的长度则为： l2= h3=h3+0.06l2=0.4+0.062.9=0.574m（8）池总高度：设超高h1=0.3m，H=h1+h2+h3=0.3+0.6+0.574=1.47m（9）验算最小流速：最小流量就是平均日流量， Q平均日=0.185m3/s，在最小流量时，只用一格工作（n=1）， vmin=0.26m/s0.15m/s1.5厌氧池1.5.1设计参数设计流量：近期平均日平均时流量为Q=40

16、000+5000=12200m3/d，=141.2L/s，每座设计流量为Q1=70.6L/s，分2座水力停留时间：T=2.0h污泥浓度：X=3000mg/L污泥回流液浓度：Xr=10000mg/L 考虑到厌氧池与氧化沟为一个处理单元，总的水力停留时间超过15h，所以设计水量按最大日平均时考虑。1.5.2设计计算（1）厌氧池容积：V= Q1T=70.610-32.03600=508.32m3 （2）厌氧池尺寸：水深取为h=4.0m。 则厌氧池面积：A=V/h=508.32/4=127.08m2 厌氧池直径： D=12.7m，取13m 考虑0.3m的超高，故池总高为H=h+0.3=4+0.3=4.

17、3m。 （3）污泥回流量计算： 1）回流比计算 R=X/（Xr-X）=3/（10-3）=0.43 2） 污泥回流量 QR=Q1R=70.60.43=30.36L/s1.6氧化沟1.6.1设计参数拟用奥贝尔（Orbal）氧化沟，去除BOD5与COD之外，还具备硝化和一定的脱氮除磷作用，使出水NH3-N低于排放标准。氧化沟按近期设计分2座，按平均日平均时流量设计，每座氧化沟设计流量为Q=70.6L/s=6100m3/d， 总污泥龄：30dMLSS=4000mg/L，MLVSS/MLSS=0.75 则MLSS=3000mg/L污泥产率Y取0.5kgVSS/kg去除BOD5污泥内源呼吸系数Kd取0.0

18、5d1外沟、中沟、内沟的溶解氧呈012mg/L的梯度分布 NOD=4.57mgO2/mgNH3-N氧化，可利用氧2.86mgO2/NO3N还原水质修正系数0.85，0.95，压力修正系数=1温度为20oC、25oC时的饱和溶解氧浓度分别为：C20=9.17mg/L， C25=8.4mg/L剩余碱度：100mg/L(保持PH7.2):所需碱度7.14mg碱度/mgNH3-N氧化；产生碱度3.57mg碱度/mgNO3-N还原。1.6.2设计计算 图1-4 氧化沟计算草图(1)碱度平衡计算：1）溶解性BOD5计算设计的出水为20 mg/L，则出水中非溶解性BOD5按如下公式计算：BOD5f=1.42

19、(VSS/TSS)出水TSS（）=1.420.7=13.6mg/L所以，处理水中溶解性BOD5为6.4mg/L2）采用污泥龄30d，则日产泥量为： QSr() =6100=224kg/d 设其中有12.4为氮，这些氮用于细胞合成，用于合成的氮为： 0.124224=27.8 kg/d，转化为：mg/L。故脱氮量=48154.56=28.44mg/LSNO3=28.446100/1000=173.5kg/d 3）碱度平衡计算 已知产生0.1mg/L碱度 /除去1mg BOD5，且设进水中碱度为250mg/L，剩余碱度=进水碱度（以CaCO3计）7.14氧化沟氧化的总氮量+3.57反硝化NO3N的

20、量+0.1去除BOD5的量=250-7.1433+3.5728.45+0.1（1906.4）=134.31 mg/L 计算所得剩余碱度以CaCO3计，此值可使PH7.2 mg/L（2）计算硝化菌的生长速率n硝化所需最小污泥平均停留时间cm，取最低温度15oC，氧的半速常数KO2取1.5mg/L，PH按7.2考虑。 =0.223d1因此，满足硝化最小污泥停留时间为cm=1/n=4.5d。选择安全系数来计算氧化沟设计污泥停留时间cd=SFcm=2.54.5=11.25。由于考虑对污泥进行部分稳定，实际设计污泥龄为30d，则硝化速率为： n=1/30=0.033d1（3）计算去除有机物及硝化所需的氧

21、化沟体积：除非特殊说明，以下均按每组进行计算。 V=2240m3 水力停留时间t=V/Q1=2240/6100=0.37d=8.9h（4）计算反硝化所要求增加的氧化沟的体积（每组）：如假设，反硝化 条件时溶解氧的浓度DO=0.2mg/L，计算温度仍采用15oC，20oC反硝化速率rDN 取0.07mgNO3N/（mgVSSd ），则 rDN=rDN0.036mgNO3N/（mgVSSd ）V=1606m3t=V/Q1=1606/6100=0.26d=6.2h所以，每组氧化沟总体积为V总=V+V=2240+1606=3846m3氧化沟设计水力停留时间为HRT=t+t=8.9+6.2=15.1h污

22、泥负荷校核：Fw=kgBOD5/kgVSS.d，在氧化沟设计规程0.050.1规定范围内。水力停留时间也在630小时内，符合氧化沟设计规程规定。剩余污泥量计算：QSr+Q（X1Xe）=6100+6100(0.250.30.02)=634kg/d（5）每组氧化沟需氧量的计算 对于硝化/反硝化完全的氧化沟系统，需氧量（AOR）包括碳源氧化需氧及硝化需氧两部分，并考虑扣除剩余活性污泥排放减少的有机物耗氧及反硝化过程可利用的氧量，具体为：1）碳源氧化需氧量 碳源氧化需氧量以降解的BOD值来计算，根据BOD的定义，降解1kgBOD需消耗1kgO2。通常情况下，污水中有机物浓度是以BOD5来表示的，在20

23、时，BOD与BOD5的比值为1.47，故碳源氧化需氧量为1.47QSBOD5，其中Q为设计进水流量（m3/d），SBOD5为设计BOD5去除浓度（kg/m3）。2）剩余活性污泥排放减少的有机物耗氧 如果系统中每日排放的剩余活性污泥为XVSS（kg/d），那么该部分有机物不参与耗氧，则减少的需氧量为1.42XVSS（kg/d）。 3）硝化需氧量 从硝化反应的反应式可知，每硝化1g氨氮需4.57gO2，若每日所需硝化的氨氮量为NNH4（kg/d），则硝化需氧量为4.57NNH4（kg/d）4） 反硝化过程可利用的氧量 在脱硝过程中，每还原1gNO3-可提供2.86gO2，若每日所进行反硝化的硝态氮

24、量为NNO3（kg/d），则反硝化过程可利用的氧量为2.6NNO3（kg/d)。5）总需氧量 对上面4项求和，则总需氧量为： AOR1.47QSBOD5-1.42XVSS+4.57NNH4-2.6NNO3如果认为奥贝尔氧化沟中挥发性悬浮固体浓度（MLVSS）及污泥龄（c）在三条沟道一致，氧化沟总容积为V，则公式1可改写为： AOR1.47QSBOD5-1.42VMLVSS/c+4.57NNH4-2.86NNO3 拆分公式3，可得各沟需氧量，分别为： AOR外1.47a1QSBOD5-1.42b1VMLVSS/c+4.57c1NNH4-2.86d1NNO3AOR中1.47a2QSBOD5-1.4

25、2b2VMLVSS/c+4.57c2NNH4-2.86d2NNO3AOR内1.47a3QSBOD5-1.42b3VMLVSS/c+4.57c3NNH4-2.86d3NNO3以上公式考虑到安全系数，均乘以安全系数1.4 对BOD的去除比例为a1、a2、a3；三沟容积比为b1、b2、b3；硝化反应的发生比例为c1、c2、c3；反硝化反应的发生比例为d1、d2、d3， 结合奥贝尔氧化沟的工艺特点，我们可以认为：所有的反硝化反应发生在缺氧段，即外沟，则三沟中反硝化反应的发生比例d1、d2、d3分别为100%、0、0；根据本例出水氨氮及总氮要求，三沟中硝化反应的发生比例c1、c2、c3可确定为60%、3

26、0%、10%；三沟容积比b1、b2、b3为55%，30%，15%；对于BOD的去除，外沟有机物去除率约70%，结合三沟的功能特点，a1、a2、a3可设定为70%、20%、10%。 根据以上公式可计算得AOR外1151kg/dAOR中584kg/dAOR内228kg/d故 AOR总1963kg/d校核去除每1kgBOD5的需氧量=氧化沟设计规程中规定每千克BOD5需氧量为1.62.5，故符合要求标准状态需氧量：SOR=溶解氧浓度按照外沟：中沟：内沟=0.2:1:2来计算由公式和上面计算可得：SOR外=1418kg/dSOR中=802kg/dSOR内=365kg/dSOR总=2585kg/d（6）

27、氧化沟尺寸计算单座氧化沟容积 V总=V+V=2240+1606=3846m3氧化沟弯道部分按占总容积的80%考虑，直线部分按占总容积的20%考虑。V弯=3846V直=38460.2=769m3采用转盘的氧化沟设计水深为4m，超高0.5m，外、中、内三沟道之间的隔墙厚用现浇钢筋混凝土构造，为0.15m，则A弯=A直=1）直线长度L，取内沟、中沟、外沟宽分别为4m、4m、5m，则L=7.4m2）中心岛半径rA弯=A外+A中+A内（式中所指面积为各弯道的面积）r=2.8m 3）校核各沟道的比例外沟道面积=501m2中沟道面积=284m2 内沟道面积=180m2外沟道占总面积的比例=0.52 中沟道占

28、总面积的比例=0.30 内沟道占总面积的比例=0.18 基本符合前面设定的容积比：0.55:0.3:0.15（7）进出管和调节堰的计算（8）曝气设备的选择 曝气设备选用转盘曝气机，型号：YBP1400A。转盘直径规格为1400mm，单盘充氧能力为1.3kgO2/(kWh)，转盘最大安装密度以每米轴长4盘左右为宜。1）SOR外=1418kg/d=59kg/h所需转盘数量n=SOR外/1.3=45.4，取46盘每米安装转盘数为4（最外侧盘距池内壁0.25m），则所需曝气转盘数为=2.4组，为方便安装及对称性，取四组，每组安装的盘数=11.5盘，取12盘校核每米轴安装盘数=2.44，符合要求。故外沟

29、道安装4组曝气转盘，每组上有12盘转盘。校核单盘充氧能力，=1.17kgO2/(盘h)1.3kgO2/(盘h)2） SOR中=802kg/d=33.4kg/h所需转盘数量n=SOR外/1.3=26盘每米安装转盘数为4（最外侧盘距池内壁0.25m），则所需曝气转盘数为=1.73组，取2组。每组安装的盘数=13盘校核每米轴安装盘数=3.434，符合要求。故中沟道安装2组曝气转盘，每组上有13盘转盘。校核单盘充氧能力，=1.28kgO2/(盘h)1.3kgO2/(盘h)3） SOR内=365kg/d=15.2kg/h所需转盘数量n=SOR外/1.3=11.7，取12盘每米安装转盘数为4（最外侧盘距池

30、内壁0.25m），则所需曝气转盘数为=0.92组，取1组，为了和中沟道匹配便于安装，取2组。每组安装的盘数=6盘校核每米轴安装盘数=1.434，符合要求。故内沟道安装2组曝气转盘，每组上有6盘转盘。校核单盘充氧能力，=1.27kgO2/(盘h)1.3kgO2/(盘h)（9） 回流污泥的计算根据物料平衡：进水：（TSS）Q+XRQR=（Q+QR）X，其中，XR回流污泥浓度，10000mg/L QR回流污泥量（m3/d）250QR=3812m3/d，回流比R为63%1.7二沉池计算该沉淀池采中心进水，周边出水的辐流式沉淀池。 图1-5 辐流式沉淀池计算草图（1） 沉淀部分面积F设计最大流量Qmax

31、=16000m3/d=667m3/h=185.2L/s，池子数为2则单池设计流量Q0=333.5m3/h向心辐流式沉淀池采用的表面水力负荷q=1.0m3/(m2h)，则 F=（2）池子直径D ，取22m(2) 实际水面面积及表面负荷F实际=380m2q实际=0.88m3/(m2h)（3）校核堰口负荷：q1=L/(s.m)1.7L/(s.m)校核固体负荷：q2=137.3kg/(m2.d)0.096，超高0.5m则H=0.8+0.5=1.3m（5） 渠道长度 L取8m（6）辐射时间： 设渠道中水流速度，则辐射时间 (符合10100s)（7）进出水设计在紫外线照射渠前设置1.5m宽，长度等于紫外线

32、照射渠宽度7.8m(4个渠道宽：各1.2m加中间3个墙体厚度：各1m)，深度同渠道深度1.5m，即的进水廊道。 出水经2个紫外线照射渠后汇合，再流经电磁流量计。1.9流量计 紫外线消毒出水处设置电磁流量计1.10配水井、配泥池1.10.1在沉砂池后设一配水井(1)设计参数：设计流量 Qmax=0.278Lm3/s水力停留时间：t=2min(2)设计计算：1) 总流量Q=0.278m3/s2) 有效容积V=Qt=0.278260=33.36m33) 池面积 取有效水深h=3m A=11.12m24) 池平面尺寸 D=3.8m，取4m。5) 池总高度 取超高h1=0.3m H=h+h1=3.0+0

33、.3=3.3m6) 溢流堰 位于池子出水端1m处，设置一堵溢流墙，墙上设有坡度，减小水头7) 进出水管 进水采用明渠，承接沉砂池明渠建设。 出水管分6根出水，可达到均匀出水的目的。 1.10. 2在氧化沟前各设一个配水井，共设两座 (1)设计参数： 设计流量 Q=0.1412m3/s 水力停留时间：t=2min(2)设计计算：1）总流量Q=0.1412/2=0.0706m3/s2）有效容积V=Qt=0.0706260=8.472m33）池面积 取有效水深h=2m A=4.236m24)池平面尺寸 D=2.3m5)池总高度 取超高h1=0.3m H=h+h1=3.0+0.3=3.3m6)溢流堰

34、位于池子出水端1m处，设置一堵溢流墙，墙上设有坡度，减小水头损失。1.10.3配泥井1、 设计参数：设计流量 Q=21.12m3/d水力停留时间：t=2min2、 设计计算：1）总流量: Q=0.000244m3/s2）有效容积:V=Qt=0.000244260=0.03m33)池面积 取有效水深h=2m A=0.015m24)池平面尺寸 D=0.14m5)池总高度 取超高h1=0.3m H=h+h1=2.0+0.3=2.3m39第二章 污泥处理构筑物设计计算第二章 污泥处理构筑物设计计算2.1回流污泥泵房2.1.1设计说明二沉池活性污泥由吸泥管吸入，由池中心落泥管及排泥管排入池外套筒阀井中，

35、然后由管道输送至回流泵房，其他污泥由刮泥板刮入污泥井中，再由排泥管排入剩余污泥泵房集泥井中。设计回流污泥量为QR=RQ，污泥回流比R=50100。按最大考虑，即QR=100%Q=185.2L/s16000m3/d2.1.2回流污泥泵设计选型（1）扬程：二沉池水面相对地面标高为0.43m，从二沉池到污泥回流泵房水头损失0.75m，泥面相对标高0.32m，氧化沟水面相对标高为1.0m，则污泥回流泵所需提升高度为：1.0（1.02）2.02m（2）流量：设一座回流污泥泵房，泵房回流污泥量为16000m3/d666m3/h，两用一备，则单泵流量为333m3/h，（3） 选泵：选用LXB-800螺旋泵3

36、台（2用1备），单台提升能力为385m3/h，提升高度为3m,电动机转速n=55r/min。（4）回流污泥泵房占地面积为9m5.5m2.2剩余污泥泵房2.2.1设计说明二沉池产生的剩余活性污泥及其它处理构筑物排出污泥由地下管道自流入集泥井，剩余污泥泵（地下式）将其提升至污泥浓缩池中。处理厂设一座剩余污泥泵房（两座二沉池共用）污水处理系统每日排出污泥干重为2,即为按含水率为99.5计的污泥流量2Qw263.4m3/d126.8m3/d5.3m3/h2.2.2设计选型（1）污泥泵扬程:从剩余污泥泵房至污泥浓缩池，污泥提升6.8m，加上1m的自由水头，则污泥泵所需扬程为H=6.8+1=7.8m。（2

37、）污泥泵选型: 2用1备，单泵流量Q2.7m3/h。选用SJ型污泥泵Q=4m3/h，H=8m,N=0.55kW（3）剩余污泥泵房: 占地面积LB=4m3m。2.3污泥浓缩池采用辐流式浓缩池，用带栅条的刮泥机刮泥，采用静压排泥。2.3.1设计参数设两座污泥浓缩池，每座的设计进泥量Qw=63.4m3/d污泥固体负荷：Nwg=40/(m3/d)污泥浓缩时间：T=18h 贮泥时间：6h进泥浓度：Xr=10g/L进泥含水率：99.5%，出泥含水率97% 2.3.2 设计计算 图2-1 浓缩池计算草图（1） 浓缩池面积：A=（2） 浓缩池直径：D= （3） 浓缩池有效水深 取h1=3m（4） 校核水利停留

38、时间 浓缩池有效容积 V=Ah1=3=48m3 污泥在池中停留时间 T= 符合要求（5）确定泥斗尺寸 浓缩后的污泥体积为： Qw= 贮泥区所需容积：按6h泥量计，则 V2=泥斗容积：按图所示泥斗的设计尺寸 = m3 池底坡度为0.06，池底坡降为：h5= 故池底可贮泥容积： V4=（r21+r1R+R2）=(1.02+1.02.25+2.252)=0.87m3 故总贮泥容积为V=V3+V4=1.28+0.87=2.15m3 V2满足要求（6） 浓缩池总高度 超高取h2=0.3，缓冲层高度取h3=0.3，浓缩池总高度为： H=h1+h2+h3+h4+h5=3+0.3+0.3+1.0+0.12=4

39、.72m2.4 贮泥池及污泥泵 污泥浓缩池后设一座贮泥池2.4.1设计参数 进泥量：经浓缩排出含水率P297%的污泥，2Q w=210.56=21.12m3/d，设贮泥池1座，贮泥时间T0.5d=12h2.4.2设计计算 池容为：V=2QwT=21.120.5=10.56m3 贮泥池尺寸（将贮泥池设计为正方形） LBH=2.5m2.5m2.5m 有效容积V=15.63m3 浓缩污泥输送至泵房，剩余污泥经浓缩处理后用泵输送至处理厂南面的苗圃作肥料之用。 第三章 高程计算第三章 高程计算3.1污水处理构筑物高程计算3.1.1构筑物水头损失 由于各构筑物的水头损失比较多，计算起来比较烦琐，本设计中若

40、在设计计算过程中计算了的就用计算的结果，若在设计计算过程中没计算的就用经验数值。构筑物水头损失见表 表3-1 构筑物水头损失表构筑物名称水头损失（m）构筑物名称水头损失（m）中格栅0.15氧化沟0.45细格栅0.13辐流二沉池0.50平流沉砂池0.20紫外消毒间0.30厌氧池0.30污水提升泵房0.23.1.2管渠水头损失 在污水处理工程中，便于计算一般认为水流是均匀流。管渠水头损失主要有沿程水头损失和局部水头损失。沿程水头损失按下式计算： 式中 ： Hf为沿程水头损失，m； L为管段长度，m； R为水力半径，m； v为管内流速，m/s； C为谢才系数。 i 为管渠的坡度 b)局部水头损失为：