毕业设计（论文）-水库放水建筑物除险加固设计.doc

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1、毕业设计论文毕业设计大纲摘 要:*水库属于典型的 “三边”工程，由于受到当时政治、经济和技术的影响，枢纽工程存在着许多安全隐患。2007年6月*水利局组织有关专家，按照水利部1995年颁发的水库大坝安全鉴定办法之规定，对*水库大坝进行了安全鉴定工作，评定*水库大坝为三类坝，并建议管理单位“尽快对水库有针对性的除险加固，消除大坝枢纽的不安全隐患”。本次设计主要针对水库放水建筑物进行除险加固设计，包括进水建筑物（卧管）、泄水建筑物（泄水涵洞）、出口消能段（消力池）等工程。一、 综合说明1、 原水库工程概况2、 工程现状存在的主要问题（放水建筑物、岸坡等）3、 工程安全鉴定情况4、 除险加固的必要性

2、（任务分配）二、 工程地质及调节计算1、 工程地质（主要为大坝、岸坡涉及范围地质情况）2、 调节计算 、洪水标准 、设计洪水 、调洪计算（包括现状泄流曲线推算）三、 放水建筑物除险加固设计1、 除险加固设计内容及工程任务2、 水力设计计算 、卧管进口过水能力计算 、洞身段水力计算 、出口消能水力计算3、 结构设计四、 附图目 录一、 综合说明11 、原水库工程概况12 、工程现状存在的主要问题13、工程安全鉴定情况24、除险加固的必要性2二、 工程地质及调节计算31、工程地质32、调节计算33、调洪计算16三、 放水建筑物除险加固设计181、除险加固设计内容及工程任务192、水力设计计算193

3、、结构设计22四、结语22五、 附图22六、参考文献22七、 附录24八、 致谢311、 综合说明1 、原水库工程概况*水库位于*西部四十里*上游卫东镇杨沟口，与*水库南部相邻，通过350m隧洞使两库相连，由洛惠渠总干渠供水，经*水库涵洞流入该库。控制流域面积1.0 km2。*水库枢纽工程始建于1973年8月，1975年6月工程全面建成后投入使用，是一座以灌溉为主，同时兼顾供水和水产养殖等任务的综合利用小（一）型水利枢纽工程。*水库自1975年建成后，为灌区的农业和经济发展做出了重要贡献，为改善灌区群众生产生活条件发挥了重要作用，但在工程建设过程中，片面追求工程进度，忽视工程质量，技术力量不足

4、、施工手段落后，质量控制不严。又限于工程建设资金较少，安排发动群众投工投劳，因而造成工程质量先天不足，留有隐患，给管理运行带来较大困难，随着时间的推移，部分枢纽工程老化失修，带病运行，不但水库效益得不到正常发挥，而且还对下游0.7万人、0.3万亩耕地构成极大威胁。每年汛期，各级部门都把该库列为防汛重点库。*水库枢纽工程由均质土坝、放水设施、进退水渠道、副坝四部分组成。水库为等工程，主要建筑物为级建筑物。该库20年一遇洪水设计，100年一遇洪水校核。总库容171万m3，有效库容150万m3，死库容10万m3，滞洪库容11万m3。正常蓄水位1088.05m，设计洪水位1088.35m，校核洪水位1

5、088.55m，死水位1078.71m。设施灌溉面积0.997万亩，有效灌溉面积0.75万亩。2 、工程现状存在的主要问题*水库修建于上世纪七十年代，受历史条件和生产力水平制约，是典型的“三边”工程，施工中主要采用人工铺土、拖拉机拉动砼碾碾压，为追求施工进度，导致坝体碾压不均匀，造成坝体沉隐和渗水。据了解在施工时分队平行施工，界限间可能出现漏压现象，造成松软带，所以坝体质量较差。在运行过程中，上下游坝坡产生不均匀水平位移和沉陷，迎水坡已形成80100cm粗的孔洞塌陷漏斗，反滤层严重破坏，放水涵洞内壁有多处渗漏现象，闸板闸门、放水设施落后，老化失修，漏水情况严重。启闭设备常出现故障，根据上述情况

6、，大坝存在的主要问题是：(1)大坝：坝顶沉降位移，最大沉降59mm，水平位移39mm；迎水面：放水涵洞上部坝体有渗漏通道，反滤料失效，坝肩库岸风浪剥蚀严重；背水面比降1：1.95,马道以上有3处鼓包，面积46m2，高0.3m，较大冲沟一道长18m，深0.2m；坝基渗水严重，形成140m2的沼泽；马道、坝基、坝坡均未设排水系统，退水渠不畅；右坝肩马道以下有12m长渗漏段，最大渗漏量2.4升/分钟；副坝长63m，高2m，副坝单薄，低矮，本压变形严重,外坡脚渗漏，造成径流、冲沟；坝端岸坡潮湿渗水；上游反滤料护坡大面积损坏。(2)输水洞：洞口内33m46mm处有9处渗漏通道，最大孔径10cm，渗漏量1

7、.76升/秒，洞身未处理；斜拉闸门锈蚀，启闭困难。(3) 水库淤积严重，主要来源于周围耕层活土被风、水剥蚀所致。(4)退水渠淤积，侵蚀严重，退水不畅，退水闸老化失修，开启不灵，空隙较大，跑水、漏水严重。(5)水库无各项观测设施，无专用电力、通讯及交通设施，不能满足防洪需要。 3、工程安全鉴定情况依据水库大坝安全鉴定办法第六条规定和水库大坝安全评价导则的有关内容，经本次安全鉴定，*水库工程施工质量建议评价为不合格，防洪能力建议评价为C级，坝体结构稳定建议评价为A级，渗流稳定评价为C级，抗震安全评价为A级，运行管理较差。大坝综合评价建议为三类坝，应尽快采取除险加固措施。 4、除险加固的必要性*水库

8、建成运行后，由于采用群众会战，人工铺土、人工夯填、缺少机械，而又盲目追求速度，造成工程质量不高，每年汛期，各级部门都把该库列为防汛重点库。一旦溃坝，对下游0.7万人、0.3万亩耕地带来极大威胁。水库一直带病运行，使水库运行效率大幅度降低，不能适应灌区生产发展的需要。建议尽快对水库有针对性的除险加固，消除大坝枢纽的不安全隐患。*水库没有设置溢洪道，故大坝除险加固必须使坝体和放水建筑物能够满足防洪要求，确保大坝安全。除险加固主要任务：（1）大坝坝体方面（由杨亚萍负责完成）：大坝坝顶设计；迎水坡改造及防渗处理；背水坡加固处理及增设坡面排水系统；渗流稳定计算与分析；坝坡稳定分析。（2）放水建筑物方面（

9、由本设计完成）：卧管进口过水能力计算与结构计算；洞身段水力计算与结构计算；出口消能水力计算与结构计算。2、 工程地质及调节计算 1、工程地质工程区位于秦岭东部指状山地内的腰市洛南断陷盆地中部，*县河以北、洛河以南四十里黄土塬梁沟壑区，地势西高东低，黄土*南北宽2.03.0km，东西长20km左右。黄土塬面梁峁相间，冲沟发育，冲沟多为南北向宽浅形“U”型谷。黄土梁峁主要由Q2黄土状壤土夹古土壤组成，下伏Q1冰积砂砾石。洛河发育有五级阶地，县河发育有三级阶地，阶地堆积物二元结构清晰，上部粉质壤土、黄土、黄土状壤土，下部砂砾石。工程区周围断裂活动明显，地壳运动北升南降，地震频繁，构造稳定性较差；从现

10、有的地质调查资料来看，工程区周围30km范围内无大于2级地震记录，最大的地震记录为1971年洛南北发生的1.4级地震。地震活动对工程区的影响烈度不超过度。水库枢纽区距铁炉子三要活动断裂带距离小于8km。属水利工程抗震不利地段。据中国地震动参数区划图（GB183062001）划分，工程地震动峰值加速度a=0.01g，相应的地震基本烈度度。工程区地下水分为孔隙潜水和基岩裂隙水两种类，孔隙潜水的含水层为砂砾石和粉质粘土，砂砾石渗透系数K10m/d，属强透水层；粉质粘土渗透系数K110-4cm/s，弱透水；基岩裂隙水含水层为强弱风化岩体，地下水的主要补给来源为大气降水，以泉和渗流型式补给河水或向下游河

11、道排泄，地下水和河水均属低矿化度的淡水。 2、调节计算 、洪水标准*水库流域内为坡界地带，而且植被差，若遇到特大暴雨，跨坝失事，将危及水库下游卫东镇的太平村、永丰镇的庙西、川口、永丰街、张坡、四皓、白川以及城关等11村，28组，390户，1558人，1806间房屋的人民生命和财产安全，同时可能冲毁农田2098亩耕地，直接经济损失约达479.50万元。原设计标准按20年一遇洪水设计，200年一遇洪水校核。本次设计根据防洪标准（GB50201-94），参考原设计标准，按30年一遇洪水设计，300年一遇洪水校核。、设计洪水由于该水库所在区域无水文测站，属无资料地区。因此只能借用商洛地区实用水文手册和

12、陕西省中小流域设计暴雨洪水图集进行设计洪水推求。a.汇水面积法：商洛实用水文手册提供的洪峰流量经验公式的基本形式为： （1）式中：设计频率为P的洪峰流量，m3/s；F流域面积，km2；、设计频率为P的经验参数和经验指数。商洛地区实用水文手册根据商洛地区水文、气象和地形、地貌、土壤、植被等自然地理特点，并照顾流域，将全地区分为六个汇水分区：即洛河、丹江上游、丹江中游、丹江下游、金钱河、旬河、乾佑河，而*水库处于洛河区，n0.606，不同重现期的参数值如表1所示。计算的不同重现期设计洪峰流量见表1。表1 汇水面积法不同重现期设计洪峰流量表重现期T（年）500年300年50年30年频率P（）0.20

13、.3323.3346.843.023.119.1（m3/s）46.843.023.119.1b.综合参数法 （2）式中：重现期为P的设计洪峰流量（m3/s）；F流域面积（km2）J主河道平均比降（以小数计）；重现期为P的6小时暴雨量（mm）；经验参数和经验指数。“手册”提供的洛河分区综合经验指数为、，查“手册”提供的“年最大6小时点雨量均值等值线图”得流域中心均值为52mm，查“手册”提供的“年最大6小时点雨量变差系数CV等值线图”得流域中心CV0.56，采用Cs3.5Cv，求得不同重现期的*水库洪峰流量计算结果如表2。表2 综合参数法不同重现期洪峰流量表重现期N（年）50030050306h

14、点雨量（mm）203.3187.7136.275.8 经验参数Kp3.12.92 2.081.90 设计洪峰流量（m3/s）45.0 40.7 24.4 16.4 I.由暴雨资料推求设计洪水I.1设计暴雨由于*水库控制流域面积仅1km2，根据商洛地区实用水文手册，设计暴雨历时取12h。I.1.1设计面雨量查商洛地区实用水文手册提供的年最大1h、3h、6h、12h、点雨量均值等值线图和变差系数等值线图，得不同历时流域中心的暴雨量均值和变差系数如表3，采用查P型频率曲线模比系数KP值表，利用公式计算不同频率不同历时的点暴雨量Htp （见表4）。“手册”提供的点面折算系数公式为 （3）式中：历时为t

15、的暴雨点面折算系数；线性拟合参数；F设计流域面积（km2）。当t=1h时，=0.00489，=0.3444，点面折算系数=0.99832；当t=3h时，=0.00516，=0.2828，点面折算系数=0.99855；当t=6h时，=0.00542，=0.2434，点面折算系数=0.99869；当t=12h时，=0.2394，=0.0041，点面折算系数=0.99902。计算的不同重现期的设计面暴雨量HtB如表3。表3 不同频率不同历时面暴雨量计算表历时项目1h3h6h12h均值H（mm）30405260变差系数Cv0.560.560.560.54偏态系数Cs3.5Cv3.5Cv3.5Cv3.6

16、Cv P3.3%Kp2.42.623.613.91Htp（mm）7278.6108.3117.3HtB（mm）71.978.5108.1117.1 P2%Kp2.42.623.613.91Htp（mm）96104.8144.4156.4HtB（mm）95.9104.6144.2156.2 P0.33%Kp2.42.623.613.91Htp（mm）124.8136.24187.72203.32HtB（mm）124.6136.1187.5203.1 P0.2%Kp2.342.553.483.76Htp（mm）140.4153208.8225.6HtB（mm）140.3152.9208.6225.

17、4I.1.2设计面雨量时程分配根据“手册”提供的12h设计暴雨概化雨型（表4），计算的*水库不同重现期的设计暴雨过程如表5。表4 12h设计暴雨概化雨型历时（h）时段123456789101112合计H1（%）100100.0H3-H1（%）48.151.9100.0H6-H3（%）47.834.617.6100.0H12-H6（%）22.426.913.717.510.98.6100.0表5 *库不同重现期设计暴雨过程 单位：mm历时(h)重现期(年)123456789101112合计303.54.213.811.571.912.410.05.12.12.71.71.3140.3503.84

18、.515.012.678.513.610.95.52.32.91.81.4152.93004.75.720.717.4108.118.715.07.62.93.72.31.8208.65005.06.022.418.8117.120.316.28.33.13.92.41.9225.4I.2产流计算I.2.1产流量计算*水库处于洛河区，适合蓄满产流，由商洛地区实用水文手册查得，Im75 mm，前期影响雨量 =50 mm，则在暴雨过程上一次扣除初损雨量I0=Im-Pa=25mm，求得不同频率暴雨的产流过程如表6。表6 不同频率暴雨产流计算表历时（h）1h2h3h4h5h6h7h8h9h10h11h

19、12h合计3.3%Pa（mm）50.053.557.771.575.075.075.075.075.075.075.075.0H（mm）3.54.213.811.571.912.410.05.12.12.71.71.3140.3R(mm)0.00.00.08.071.912.410.05.12.12.71.71.3115.32%Pa（mm）50.053.858.373.375.075.075.075.075.075.075.075.0H（mm）3.84.515.012.678.513.610.95.52.32.91.81.4152.9R(mm)0.00.00.010.978.513.610.9

20、5.52.32.91.81.4127.90.33%Pa（mm）50.054.760.475.075.075.075.075.075.075.075.075.0H（mm）4.75.720.717.4108.118.715.07.62.93.72.31.8208.6R(mm)0.00.06.117.4108.118.715.07.62.93.72.31.8183.60.2%Pa（mm）50.055.061.075.075.075.075.075.075.075.075.075.0H（mm）5.06.022.418.8117.120.316.28.33.13.92.41.9225.4R(mm)0.0

21、0.08.418.8117.120.316.28.33.13.92.41.9200.4I.2.2地面净雨过程计算根据商洛地区实用水文手册，潜流量占产流总量R的20，各时段采用平均扣损，计算过程见表7。从产流过程中减去潜流过程即得地面净雨过程（表7）。表7 不同频率地面净雨过程计算表历时（h）频率 项目3h4h5h6h7h8h9h10h11h12h合计3.3%潜流量（mm）3.03.03.03.03.02.12.71.71.323.1地面净雨（mm）0.05.068.99.57.02.10.00.00.00.092.42%潜流量（mm）3.43.43.43.43.42.32.91.81.425.

22、6地面净雨（mm）0.07.575.110.27.52.10.00.00.00.0102.30.33%潜流量（mm）4.34.34.34.34.34.32.93.72.31.836.7地面净雨（mm）1.813.0103.814.410.63.30.00.00.00.0146.90.2%潜流量（mm）4.84.84.84.84.84.83.13.92.41.940.1地面净雨（mm）3.614.0112.315.511.43.50.00.00.00.0160.3I.3设计洪峰流量计算采用推理公式法进行汇流计算。计算公式如下： （4）式中：流域汇流时间，h；单一洪峰的净雨量和相应于时段的最大净雨

23、量，mm；产流历时，h；L沿主河槽从出口断面至分水岭的最长距离，km；J沿流程L的平均比降，以小数计;m经验性汇流参数；经验性指数，商洛市统一采用。其他符号含义同前。汇流参数m采用下式计算: (5) (6)经量算沿主河槽从出口断面至分水岭的最长距离1.42Km，沿流程L的平均比降14.6。计算得：8.25，m0.56。采用图解法推求不同频率的洪峰流量，tQm曲线计算过程如表8，Qm 曲线计算过程如表9。将tQm和Qm 关系曲线绘制在同一张坐标纸上，如图1，两条曲线交点的纵坐标即为洪峰流量，横坐标为汇流历时。不同频率的结果见表10。表8 tQm曲线计算表历时（t）123456P=0.2%ht (

24、mm)68.978.385.390.392.4Qm(m3/s)19.210.97.96.35.1P=0.33%ht (mm)75.185.292.7100.2102.3Qm(m3/s)20.911.88.67.05.7P=2%ht (mm)103.8118.2131.2141.8145.1146.9Qm(m3/s)28.916.412.29.98.16.8P=3.33%ht (mm)112.3127.8141.8153.2156.8160.3Qm(m3/s)31.217.813.110.68.77.4表9 Qm 曲线计算表Qm（m3/s）1008060402010(h)0.910.971.04

25、1.151.371.63表10 不同频率洪峰流量和汇流历时表频率P3.33%2%0.33%0.2%洪峰流量Qm（m3/s）15172527汇流历时(h)1.481.441.301.28Q(m3/s)图1 Qm和tQm关系曲线图t(h) I.4设计洪水过程线推求洪水过程线由地面径流和地下径流过程所组成，地下径流过程包括潜流和基流两部分。I.4.1地面径流过程线地面径流过程线是由主雨峰和主雨峰以外的次雨段所组成的洪水过程线。（1）主雨峰过程线根据商洛地区实用水文手册， 主雨峰过程线采用五点概化过程法，形状系数的计算公式为： （7） （8） （9） （10）式中：Qm洪峰流量，m3/s；Qa、Qb概

26、化过程线上涨水和退水段折点流量，m3/s；W涨水段洪量，m3；W洪水总量，m3；上涨历时，即流域汇流历时，h；T洪水总历时，h。由商洛地区实用水文手册中查得0.05，0.197，0.259，0.225。五点概化过程线特征点时间计算公式为： (11) (12) (13) (14)(2)次雨段过程线 次雨段过程线采用三角形概化，次雨段净雨历时为，总历时为，当， 则三角形的底宽取为c。洪峰流量按下式计算： （15） 从不同频率的地面净雨过程和汇流历时（见表11）可以看出，在主雨峰前后都有次雨段。次雨段位于主雨峰之前，其过程线的峰值防灾主雨峰的起涨点，次雨段位于主雨峰之后，其过程线的峰值放在主雨峰过程

27、线退水拐点，起点都位于次雨段净雨的开始点，不同频率次雨段洪水过程线如表12。主雨峰洪水过程线和次雨段洪水过程线叠加后即为出口断面的地面径流过程，不同频率地面洪水过程线如表12。表11 不同频率的主雨段净雨和次雨段净雨计算表历时（h）3456783.33%产流量(mm)0.05.068.99.57.02.1主雨段净雨(mm)0.068.94.50.0次雨段净雨(mm)0.05.00.04.97.02.12%产流量(mm)0.07.575.110.27.52.1主雨段净雨(mm)0.075.14.5次雨段净雨(mm)0.07.50.05.77.52.10.33%产流量(mm)1.813.0103.

28、814.410.63.3主雨段净雨(mm)0.0103.84.3次雨段净雨(mm)1.813.00.010.110.63.30.2%产流量(mm)3.614.0112.315.511.43.5主雨段净雨(mm)0.00.0112.34.3次雨段净雨(mm)3.614.00.011.111.43.5I.4.2地下径流过程线（1）潜流回加潜流按等腰三角形计算，其底宽T潜2T，潜流峰值Q潜按下式计算。 （16）式中：h潜潜流净雨量，mm；T地面径流过程总历时，h。不同频率潜流净雨量如表7。潜流过程的起点与地面径流过程的起点对应，峰值位于地面径流过程的终点，Q潜以后的潜流量，按对称分布计入。不同频率潜

29、流过程如表12。（2）基流回加基流按等流量加入，采用“手册”提供的经验公式计算： （17）I.4.3设计洪水过程线将地面径流过程和地下径流过程叠加即得设计洪水过程线，不同频率的设计洪水过程线如表12。表12 不同频率设计洪水过程线计算表 单位：m3/sP3.3%历时（h)0.01.01.82.53.76.67.69.118.1地面径流过程主雨段0.00.00.815.03.00.80.00.00.0前次雨段0.00.40.40.30.20.00.00.00.0后次雨段0.00.00.00.01.20.50.30.00.0合计0.00.41.115.34.41.30.30.00.0潜流过程0.0

30、0.10.10.20.30.50.60.70.0基流过程0.20.20.20.20.20.20.20.20.2洪水过程0.20.71.515.74.92.01.20.90.2P2%历时（h)0.01.01.82.43.66.47.48.817.7地面径流过程主雨段0.00.00.917.03.30.90.00.00.0前次雨段0.00.60.60.50.30.00.00.00.0后次雨段0.01.01.82.53.76.67.69.10.0合计0.00.61.417.55.01.50.40.00.0潜流过程0.00.10.20.20.30.60.70.80.0基流过程0.20.20.20.20

31、.20.20.20.20.2洪水过程0.21.01.817.95.62.31.31.00.2P0.33%历时（h)0.02.02.73.34.35.87.89.118.2地面径流过程主雨段0.00.01.325.04.92.90.00.00.0前次雨段0.01.41.20.90.50.00.00.00.0后次雨段0.00.00.00.02.31.60.60.00.0合计0.01.42.425.97.84.50.60.00.0潜流过程0.00.20.30.40.50.71.01.10.0基流过程0.20.20.20.20.20.20.20.20.2洪水过程0.21.93.026.68.55.41

32、.81.40.2P0.2%历时（h)0.02.02.73.34.35.77.79.017.9地面径流过程主雨段0.00.01.427.05.33.10.00.00.0前次雨段0.01.71.41.10.60.00.00.00.0后次雨段0.00.00.00.02.51.80.70.00.0合计0.01.72.828.18.54.90.70.00.0潜流过程0.00.30.40.50.60.81.11.20.0基流过程0.20.20.20.20.20.20.20.20.2洪水过程0.22.23.428.89.36.02.01.50.2II.水文比拟法*水库所在区域虽无历史调查洪水，但据陕西省洪水

33、调查资料（第一册），在其同一水文分区的其它相邻河流上有一些调查洪水，如表13。表13 参考河段历史调查洪水表序号河名河段所在地点河长（km）集水面积（km2）发生时间洪峰流量（m3/s）1洛河灵口*灵口公社12424761898191919571965.7.2137003410303023702蒿坪川麻家边华县金堆公社1462.419653103大沟河老爷庙*巡桥公社13.569.81956.7.131971.62791624龙河焦村*灵口公社22.213519522675西沙河吴庙村221321876191719581440850165“商洛地区实用水文手册”提供了洛河灵口站的不同频率洪峰流

34、量及特征值（表14），P3.33%的洪峰流量为2443m3/s，该值与灵口1956年7月21日的洪峰流量很接近，据此，将1965年洪水的重现期定为30年。而其他年份洪水由于无法确定重现期，本次不作为参证。 表14 洛河灵口站不同频率洪峰流量及特征值表均值CvCs/Cv频率P（%）0.5123.335817.130.83.539793416285224432133按照面积接近原则，以蒿坪川麻家边断面为参证断面，采用水文比拟公式 ，将表13中1965年洪水折算至*水库坝址处，作为该水库30年一遇洪峰流量，其成果为： m3/s李村水库是和*水库同一地区的水库，李村水库30年一遇，300年一遇的设计洪

35、峰分别为20.5 m3/s和31.2 m3/s。III.洪峰流量合理性分析将几种方法推求的不同频率洪峰流量和水库原设计洪峰流量汇总于表15。表15 不同方法设计洪峰流量汇总表 单位：m3/s重现期（年）5003005030备注汇水面积相关法46.843.023.119.1综合参数法45.0 40.7 24.4 16.4 采用推理公式法28.826.617.915.7水文比拟法历史洪水3.31李村水库31.220.5由表15可以看出，汇水面积相关法和综合参数法的计算结果相近，而推理公式法结果偏小，再参照同一地区的李村水库洪峰流量，因此本次洪水设计采用综合参数法计算的洪峰结果。IV.洪水过程线的计

36、算*水库控制流域面积1 Km2，由暴雨推求设计洪峰的计算结果偏小，不能选为手册提供的洪水过程线的计算方法。李村水库控制流域面积1Km2，与*水库同属一区。因此本次洪水复核采用李村水库洪水过程为参证，以洪峰控制做同倍比计算。李村水库30年一遇洪峰20.5 m3/s，300年一遇洪峰31.2 m3/s。30、300年的洪水过程见表16，按照同倍比方法的方法计算*水库的30年一遇，300年一遇的洪水过程线见表16。表16 不同频率洪水过程线的计算 单位：m3/s历时（h)0123456789101112洪水过程(李村)00.190.171.581.393.615.5631.174.173.922.691.781.97洪水过程（0.