塑胶模具设计必读.pdf

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1、六角螺釘 （六角螺釘 （JIS B 1152 1154 摘摘 錄）錄） 上一頁 六角螺釘 小螺釘 六角螺釘六角螺釘 公制螺紋公制螺紋 單位單位 mmmm 標 稱 直 徑 d 螺 距P dH 1 B C r （最 大） D1（約） K （約） S L M10 1.5 10 6 17 19 6 16 5 0.5 1.5 20 14100 M12 1.75 12 9 21 24 2 20 0.5 2 22 18130 M16 2 16 11 26 30 25 1 2 28 25140 M20 2.5 20 13 32 37 31 1 2.5 32 35170 M24 3 24 16 38 43 9

2、36 1.5 3 38 50170 M30 3.5 30 20 46 53 1 44 1.5 3.5 42 60250 M36 4 36 24 54 62 4 52 2 4 52 70250 六角螺釘應用例六角螺釘應用例 六角螺釘（公制螺紋場六角螺釘（公制螺紋場 合）合） 單單 位位 mmmm 標稱直 徑 d dd 1 B C D H H M10 10 11 17 19.6 30 6 7 M12 12 13 21 24.2 38 9 10 M16 16 18 26 30 44 11 13 M20 20 22 32 37 50 13 14 M24 24 26 38 43.9 62 16 17 M

3、30 30 33 46 53.1 72 20 22 M36 36 39 54 62.4 84 24 26 返回 小螺釘小螺釘 單位單位 mmmm 標稱直 徑 d 螺距 P D H C a b S L 3 0.6 6 1.75 0.25 0.8 0.7 12 440 4 0.75 8 2.3 0.3 1 0.9 16 450 5 0.9 10 2.8 0.3 1.2 1.1 20 650 6 1 12 3.4 0.4 1.2 1.4 25 850 8 1.25 16 4.4 0.4 1.6 1.8 30 1060 單位單位 mmmm 標稱直 徑 d 螺距 P D H a b r S L 3 0.

4、6 5.5 2 0.8 1.1 0.2 12 440 4 0.75 7 2.6 1 1.4 0.3 16 450 5 0.9 9 3.3 1.2 1.8 0.3 20 650 6 1 10.5 3.9 1.2 2.1 0.3 25 850 8 1.25 14 5.2 1.6 2.8 0.4 30 1060 小螺釘應用例小螺釘應用例 單位單位 mmmm 標稱直徑d d D D H H 3 3.4 6 7 1.75 1.8 4 4.5 8 9.3 2.3 2.4 5 5.5 10 11.5 2.8 3 6 6.5 12 13.7 3.4 3.6 8 8.8 16 18 4.4 4.6 標稱直徑d

5、d D D H H 3 3.4 5.5 6 2 2.3 4 4.5 7 8 2.6 3 5 5.5 9 10 3.3 3.8 6 6.5 10.5 11.5 3.9 4.4 8 8.8 14 15 5.2 5.8 返回 模具的报价策略和结算方式模具的报价策略和结算方式 模具的报价与结算是模具估价后的延续和结果。从模具的估价到模具的报价，只是第一步，而模具的 最终目的，是通过模具制造交付使用后的结算，形成最终模具的结算价。在这个过程里，人们总是希望， 模具估价=模具价格=模具结算价。而在实际操作中，这四个价并不完全相等，有可能出现波动误差值。这 就是以下所要讨论的问题。 当模具估价后，需要进行适

6、当处理，整理成模具的报价，为签定模具加工合同做依据。通过反复洽谈 商讨，最后形成双方均认可的模具价格，签订了合同。才能正式开始模具的加工。 一、模具估价与报价、报价与模具价格 模具估价后，并不能马上直接作为报价。一般说来，还要根据市场行情、客户心理、竞争对手、状态 等因素进行综合分析，对估价进行适当的整理，在估价的基础上增加 10-30%提出第一次报价。经过讨价 还价，可根据实际情况调低报价。但是，当模具的商讨报价低于估价的 10%时，需重新对模具进行改进细 化估算，在保证保本有利的情况下，签订模具加工合同，最后确定模具价格。模具价格是经过双方认可且 签订在合同上的价格。这时形成的模具价格，有

7、可能高于估价或低于估价。当商讨的模具价格低于模具的 保本价进，需重新提出修改模具要求、条件、方案等，降低一些要求，以期可能降低模具成本，重新估算 后，再签订模具价格合同。应当指出，模具是属于科技含量较高的专用产品，不应当用低价，甚至是亏本 价去迎合客户。而是应该做到优质优价，把保证模具的质量、精度、寿命放在第一位，而不应把模具价格 看得过重，否则，容易引起误导动作。追求模具低价，就较难保证模具的质量、精度、寿命。廉价一般不 是模具行业之所为。但是，当模具的制造与制品开发生产是同一核算单位或是有经济利益关系时，在这种 情况下，模具的报价，应以其成本价作为报价。模具的估价仅估算模具的基本成本价部分

8、，其它的成本费 用、利润暂不考虑，待以后制品生产的利润再提取模具费附加值来作为补偿。但此时的报价不能作为真正 的模具的价格，只能是作为模具前期开发费用。今后，一旦制品开发成功，产生利润，应提取模具费附加 值，返还给模具制造单位，两项合计，才能形成模具的价格。这时形成的模具价格，有可能会高于第一种 情况下的模具价格，甚至回报率很高，是原正常模具价格的几十倍，数百倍不等。当然，也有可能回报率 等于零。 二、模具价格的地区差与时间差 这里还应当指出，模具的估价及价格，在各个企业、各个地区、国家；在不同的时期，不同的环境， 其内涵是不同的，也就是存在着地区差和时间差。为什么会产生价格差呢，这是因为：一

9、方面各企业、各 地区、国家的模具制造条件不一样，设备工艺、技术、人员观念、消费水准等各个方面的不同，产生在对 模具的成本、利润目标等估算不同，因而产生了不同的模具价格差。一般是较发达的地区、或科技含量高、 设备投入较先进，比较规范大型的模具企业，他们的目标是质优而价高，而在一些消费水平较低的地区， 或科技含量较低，设备投入较少的中小型模具企业，其相对估算的模具价格要低一些。另一方面，模具价 格还存在着时间差，即时效差。不同的时间要求，产生不同的模具价格。这种时效差有两方面的内容：一 是一付模具在不同的时间有不同的价格；二是不同的模具制造周期，其价格也不同。 三、模具报价单的填写 模具价格估算后

10、，一般要以报价的形式向外报价。报价单的主要内容有：模具报价，周期，要求达到 的模次(寿命)，对模具的技术要求与条件，付款方式及结算方式以及保修期等。模具的报价策略正确与否， 直接影响模具的价格，影响到模具利润的高低，影响到所采用的模具生产技术管理等水平的发挥，是模具 企业管理的最重要的，是否成功的体现! 四、模具的结算方式 模具的结算是模具设计制造的最终目的。模具的价格也以最终结算到的价格为准，即结算价。才是最 终实际的模具价格。模具的结算方式从模具设计制造一开始，就伴随着设计制造的每一步，每道工序在运 行、设计制造到什么程序，结算方式就运行到什么方式。待到设计制造完成交付使用，结算方式才会终

11、结， 有时，甚至还会运行一般时间。所有设计制造中的质量技术问题最终全部转化到经济结算方面来。可以说， 经济结算是对设计制造的所有技术质量的评价与肯定。 结算的方式，是从模具报价就开始提出，以签订模具制造合同开始之日，就与模具设计制造开始同步 运行。反过来说，结算方式的不同，也体现了模具设计制造的差异和不同。 结算方式，各地区、各企业均有不同，但随着市场经济的逐步完善，也形成一定的规范和惯例。按惯 例，结算方式一般有以下几种： (1)“五五”式结算：即模具合同一签订开始之日，即预付模具价款 50%，余 50%待模具试模验收合格 后，再付清。 这种结算方式，在早期的模具企业中比较流行。它的优缺点有

12、以下： 1)50%的预付款一般不足于支付模具的基本制造成本，制造企业还要投入。也就是说，50%的预付 款，还不能与整付模具成本运行同步。因此，对模具制造企业来说存在一定的投入风险。 2)试模验收合格后，即结算余款。使得模具保修费用与结算无关。 3)在结算 50%余款时，由于数目款项较多，且模具已基本完工，易产生结算拖欠现象。 4)万一模具失败，一般仅退回原 50%预付款。 (2)“六四”式结算：即模具合同一签订生效之日起，即预付模价款的 60%，余 40%，待模具试模合格 后，再结清。这种结算方式与第一种结算方式基本相同。只不过是在预付款上增加 10%。这相对于模具制 造企业有利一点。 (3)

13、“三四三”式结算：即模具合同一签订生效之日，即预付模价款的 30%，等参与设计会审，模具材料 备料到位，开始加工时，再付 40%模价款。余 30%，等模具合格交付使用后，一周内付清。 这种结算方式，是目前比较流行的一种。这种结算方式的主要特点如下： 1)首期预付的 30%模价款作为订金。 2)再根据会审，检查进度和可靠性，进行第二次 40%的付款，加强了模具制造进度的监督。 3)余款 30%，在模具验收合格后，再经过数天的使用期后，结算余款。这种方式，基本靠近模具的 设计制造使用的同步运行。 4)万一模具失败，模具制造方，除返还全部预付款外，还要加付赔偿金。赔偿金一般是订金的 1-2 倍。 (

14、4)提取制件生产利润的模具费附加值方式：即在模具设计制造时，模具使用方，仅需投入小部分的款 项以保证模具制造的基本成本费用(或根本无需支付模具费用)。待模具制造交付使用，开始制件生产，每 生产一个制件提取一部分利润返还给模具制造方，作为模具费。这种方式，把模具制造方和使用方有机地 联系在一起，形成利润一体化，把投资风险与使用效益紧密地联系起来，把技术与经济、质量与生产效益 完全地挂钩在一起，这样也最大限度地体现了模具的价值与风险。这种方式是目前一种横向联向的发展趋 势。其主要特点是：充分发挥模具制造方和模具使用方的优势，资金投入比较积极合理。但对于模具制造 方来说，其风险较大，但回报率也较为可

15、观。 模具的结算方式，还有很多，也不尺相同。但是都有一个共同点，即努力使模具的技术与经济指标有 机地结合，产生双方共同效益。使得模具由估价到报价，由报价到合同价格；由合同价格到结算价格，即 形成真正实际的模具价格。实行优质优价。努力把模具价格与国际惯例接轨，不断向生产高、精、优模具 方向努力，形成共同良好的、最大限度的经济效益局面。这是模具设计制造使用的最终目标! 模具类别和分类方法 科学地对模具进行分类，对有计划地发展模具工业，系统地研究和开发模具生 产技术，研究和制订摸具技术标准实砚专业比生产，都具有重要的技术经济 意义，对研究和制订模具技术标准体系，具有更重要的阶值，是其基础。 模具分类

16、方法很多，过去常使用的有：按模具结构形式分类，如单工序模，复 式冲模等；按使用对象分类，如汽车覆盖件模具、电机模具等；按加工材料性 质分类，如金属制品用模具，非金属制用模具等；按模具制造材料分类，如硬 质合金模具等；按工艺性质分类，如拉深模、粉末冶金模、锻模等。这些分类 方法中，有些不能全面地反映各种模具的结构和成形加工工艺的特点，以及它 们的使用功能。为此，采用以使用模具进行成形加工的工艺性质和使用对象为 主的综合分类方法，将模具分为十大类，见表 1 各大类模具，又可根据模具结 构、材料、使用功能以及制模方法等分为若干小类或品种。 序 号 模具类型 模具品种 成形加工工艺性质及使 用对象 1

17、 冲压模具（冲 模） 冲裁模（无、少废料冲裁、整 修、光洁冲裁、深孔冲裁精冲模 等），弯曲模具，拉深模具，单 工序模具（冲裁、弯曲、拉深、 成形等），复合冲模，级进冲 模；汽车覆盖件冲模，组合冲 模，电机硅钢片冲模 板材冲压成形 2 塑料成型模具 压塑模具，挤塑模具，注射模具 （立式、式、角式注射模具）； 热固性塑料注射模具，挤出成形 模具（管材、簿膜扁平机头等） 发泡成形模具，低刀具工具泡注 射成形模具，吹塑成形模具等 塑料制品成形加黄岩工 艺（热固性和热塑性模 塑料） 3 压铸模 热室压铸机用压铸模，立式冷室 压铸机用压铸模，臣式冷室压铸 机用压铸模，全立式压铸机用压 铸模，有色金属（锌、

18、铝、铜、 镁合金）压铸，黑色金属压铸模 有色金属与黑色金属压 力铸造成形工艺 4 锻造成形模具 模锻和大型压力机用锻模，螺旋 压力机用锻模，平锻机锻模，辊 锻模等；各种紧固件冷镦模，挤 压模具，拉丝模具，液态锻造用 模具等 金属零件成形，采用锻 压、挤压 5 铸造用金属模各种金属零件铸造时采用的金属金属浇铸成形工艺 具 模型 6 粉末冶金模具 成形模： 手动模：实体单向压制、实体双 向压制手动模；实体浮动压模 机动模：大型截面实体浮动压 模，极掌单向压模，套类单向、 双向压模，套类浮动压模 整形模： 手动模：径向整形模，带外台阶 套类全整形模，带球面件整形模 等 机动模：无台阶实体件自动整形

19、模，轴套拉杆式半自动整形馍， 轴套通过式自动整形模轴套全整 形自动模，带外台阶与带外球面 轴套全整形自动模等 粉末制品压坯的压制成 形黄岩艺。主模具电加 工设备用于铜基、铁基 粉末制品；机械零件， 工具材料与制品易热零 件等 7 玻璃制品模具 吹一吹法成形瓶罐模具，压一吹 法成形瓶罐模具，玻璃器皿用模 具等 玻璃制品成形工艺 8 橡胶成型模具 橡胶制品的压胶模、挤胶模、注 射模。橡胶轮胎模，“O”形密封 圈橡胶模等 橡胶压制成形工艺 9 陶瓷模具 各种陶瓷器皿等制品用的成形金 属模具 陶瓷制品成形工艺 10 经济模具（简 易模具） 低熔点合金成形模具，薄板冲 模，叠层冲模，硅橡胶模，环氧 树脂

20、模，陶瓷型精铸模，叠层型 腔塑料模，快速电铸成形模等 适用多品种少批量工业 产品用模具，有很高经 济价值 內六角柱頭螺釘內六角柱頭螺釘 （JIS B 1176 摘錄）摘錄） 上一頁 內六角柱頭螺釘 內六角柱頭螺釘應用例 內六角柱頭螺釘內六角柱頭螺釘 公制螺紋公制螺紋 單位單位 mmmm 標 稱 直 徑 d 螺 距P dD 1 H e（約） B C（約） mm 1 r （約 2 K S L M6 1 6 10 6 0.4 5 5.9 3 5.7 0.5 1 18 1050 M8 1.25 8 13 8 0.5 6 7 4 7.4 0.5 1.2 25 1280 M10 1.5 10 16 10

21、0.6 8 9.4 5 9.3 0.8 1.5 30 14100 M12 1.75 12 18 12 0.7 10 11.7 6 11.4 0.8 2 35 18125 M16 2 16 24 16 1 14 16.3 8 15 1.2 2 40 25160 M20 2.5 20 28 20 1 14 16.3 10 18 1.2 2.5 50 32160 M22 2.5 22 30 22 1 17 19.8 11 20 1.2 2.5 55 40200 M24 3 24 33 24 1 17 19.8 12 21.5 1.6 3 55 50250 M30 3.5 30 42 30 1.5 1

22、9 22.1 15 26.5 1.6 3.5 60 56250 M36 4 36 50 36 1.5 21 24.4 18 31 2 4 80 70250 返回 內六角柱頭螺釘應用內六角柱頭螺釘應用 例例 （JIS B 1176 摘錄）摘錄） 內六角柱頭螺釘（公制螺紋場合內六角柱頭螺釘（公制螺紋場合 ） 單位單位 mmmm 標稱直 徑 d dd 1 D D H H M6 6 6.5 10 11 6 6.5 M8 8 8.8 13 14 8 8.6 M10 10 11 16 17.5 10 10.8 M12 12 13 18 20 12 13 M16 16 18 24 26 16 17.5 M2

23、0 20 22 28 30 20 21.5 M22 22 24 30 32 22 23.5 M24 24 26 33 35 24 25.5 M30 30 33 42 45 30 32 M36 36 39 50 54 36 38 返回 強度計算強度計算 上一頁 矩形型穴側壁計算 圓形型穴側壁計算 可動型模板之變形 設計型模時,必需對成形壓力及成形机關模壓力之承受耐度考慮,但此言并非為保 持強度,不使破裂,而為型模變形必需限界於必要限度以內. 型模強度計算場合,必需先行獲知成形材料射出於型穴中之壓力.型穴內之壓力視 成形品肉厚,成形材料之种類,成形條件而有所不同,但計算強度場合,通常以 50070

24、0kg/cm2 3) 作為四方板計算. . 矩形型穴側壁計算矩形型穴側壁計算 (1) 型穴底非為整体之場合 不可能作准确之計算,考慮下列方法,作近似計算. 1) 對各別側壁作為兩端固定 計算. 2) 對各別側壁作為兩端單純支持 計算. 實際而言,側壁兩端支承狀態并非完全固定,但亦非單純支持,考慮作為四方板為 最接近實際之考.但 3)作為四方板考慮,則計算复雜,不合實用;2)作為兩端單純支 持 之考慮,將使型模材料成為過大;1)作為兩端固定 計算,如對安全系數稍作 考慮,為較佳之設定. 強度計算為計算成形壓力所形成之撓曲量,應在下列各值以下. 對應力變動不考慮時,撓度為 0.10.2o ,對應力

25、變動考慮時,撓度為 0.050.08(尼 龍除外);0.025(尼龍). 一般情形,大型者适用較大值,小型者适用較小值. 實際情形,如圖 3 所示,在內部加以增強,此為較佳之方法. (2) 型穴底為整体之場合 型穴与底為整体之場合較(1)所述場合有較高強度. 返回 圓形型穴側壁計算圓形型穴側壁計算 返回 可動型模板之變形可動型模板之變形 可動型經由變形承受成形壓力.變形大時,肉厚變化,廢邊發生,最大 變形必需在 0.10.2mm 以下.參閱圖 6,得 上述例題所示,成形品投影面積大者,可動型模板之厚度必定成為非 常大,圖 7 示加裝中間支承,使可動型模板之厚得以減小. 返回 射出成形机之規格射

26、出成形机之規格 上一頁 1 1成形机之形式成形机之形式 成形机之形式分類方法有下列 3 种 亦即為以射出机构及關模机构 之排列分類以射出机构之构造分類及關机构之构造分類此注 明与型模有密切關系之特征 (1)射出机构及關模机构之排列 臥式 1.机械和部之檢驗調整容易 2.容易達成成形之自動化及高速化 立式 1.對有嵌入物之成形品方便 2.适合兩色成形 3.噴嘴接触困難 4.裝置面積小 (2)射出机构之构造 螺杆式 (螺杆直 列式) 1.可塑能力大 2.材料之混合作用良好成形需要壓力小 能使流動性不良之材料容易成形 3.材料滯阻場所少合适於分解容易之材 料 4.材料顏色能迅速調換 柱塞式 1.成形

27、机价格低廉 2.能對較小件作高速成形 (3)關模机构之构造 直壓式 1.沖程大調整亦易 2.型模及調整容易 3.關模壓力變大時机械重量亦增加 4.型模之開關操縱容易 5.油壓集中於型模關模傷因之射出時對 型模松開抵抗較膝肘式為小 膝肘式 1.机构受關模沖程長度之限制調整困難 2.關模開模時間短縮并較容易 3.關模壓力有效值大因之廢邊較難形成 型模關閉速度大 4.膝肘部軸承磨耗多面之机械精度容易變 劣 2 2射出能量射出能量 一般情形射出能量表示噴嘴一次射出材料之最大重量使用之材 料不同射出量隨之有所差异普通場合一般以苯乙烯樹脂(密 度 1.05)為基准表示最大射出能量再者射出能量應考慮成形所

28、得之成形品重量加計噴嘴及流道部份之重量 否則可能成為成形不 良之原因最大使用重量為射出能量之 7080%時可獲和良好之 成形 3 3關模力關模力 為型模關合力之最大值由於材料射出進入於型穴內材料壓力 有使型模開模之作用關模力必需超過此項作用壓力型穴內單位 面積上之平均壓力為 P型穴投影面積為 A則關模力 F 必需為 FPA 關模力愈大能對愈大面積之成形品成形平均壓力視這种類成 形品形狀肉厚以及型模溫度成形條件等而變异一般情形平 均壓力 P 約為射出壓力之 8040% 4 4關模裝置關模裝置 (1)直壓式 利用油壓缸中之油壓將型模關合 1)型模沖程 型模開啟關合間最大移動距离由此決定成形品最大深

29、因為型模 沖程大者深物成形始有可能一般情形成形品最大深度在沖程 之 1/2 以下否由成形品取出成為不可能 2)型模板最大及最小間隔 型模板間隔之最大值為關模沖杆在后退之終极位置 最小型模板間 隔為關模沖杆在前進限界位置時可動盤与固動盤間之間隔型模 板最小間隔相當最小厚度再者型厚未能增加時則可將關模沖 程減少使用之型厚仍較上之最小型厚為薄時則可以适當之間隔 件墊入於型模及可動盤間補償之 (2)膝肘式(机械關模裝置) 1)關模沖程 膝肘式中之關模力由膝肘環節之曲柄靜點位置發生 關模沖程常為 一定 2)型模板間隔 能在成形机規格許可范圍內調節型厚与關模沖程無關 返回 149863 小百科系列小百科系

30、列連載十六連載十六 一：設計流道的基本原則一：設計流道的基本原則 基本原理基本原理 普通的流道系統(Runner System)也稱作澆道系統或是澆注系統，是熔融塑料自射出機射嘴(Nozzle) 到模穴的必經通道。流道系統包括主流道(Primary Runner)、分流道(Sub-Runner)以及澆口(Gate)。下圖 顯示了典型的流道系統組成。 主流道：也稱作主澆道、注道(Sprue)或豎澆道，是指自射出機射嘴與模具主流道襯套接觸的部 分起算，至分流道為止的流道。此部分是熔融塑料進入模具後最先流經的部分。 分流道：也稱作分澆道或次澆道，隨模具設計可再區分為第一分流道(First Runne

31、r)以及第二分流 道(Secondary Runner)。分流道是主流道及澆口間的過渡區域，能使熔融塑料的流向獲得 平緩轉換；對於多模穴模具同時具有均勻分配塑料到各模穴的功能。 澆 口：也稱為進料口。是分流道和模穴間的狹小通口，也是最為短小肉薄的部分。作用在於 利用緊縮流動面而使塑料達到加速的效果，高剪切率可使塑料流動性良好(由於塑料的 切變致稀特性);黏滯加熱的升溫效果也有提昇料溫降低黏度的作用。在成型完畢後澆口 最先固化封口，有防止塑料回流以及避免模穴壓力下降過快使成型品產生收縮凹陷的 功能。成型後則方便剪除以分離流道系統及塑件。 冷料井：也稱作冷料穴。目的在於儲存補集充填初始階段較冷的塑

32、料波前，防止冷料直接進入 模穴影響充填品質或堵塞澆口，冷料井通常設置在主流道末端，當分流道長度較長 時，在末端也應開設冷料井。 設計基本原則設計基本原則 流動導引的考慮流動導引的考慮 能順利地引導熔融塑料填滿模穴，不產生渦流，且能順利排氣。 盡量避免塑料熔膠正面衝擊直徑較小的型芯和金屬嵌件，以防止型芯位移(Core Shift)或變形。 熱量散失及壓力降的熱量散失及壓力降的考慮考慮 熱量損耗及壓力降越小越好。 模穴佈置模穴佈置(C(Cavity Layout)avity Layout)的考慮的考慮 盡量採用平衡式佈置(Balances Layout )。 模穴佈置與澆口開設力求對稱，以防止模具

33、受力不均產生偏載而發生撐模溢料的問題。如圖 2 的 設計就以對稱者較佳。 模穴佈置儘可能緊湊以縮小模具尺寸。如圖 3(b)的設計就模具尺寸考量而言優於圖 3(b)的設計。 流程要短。 流道截面積要夠大。 盡量避免流道彎折及突然改變流向(以圓弧角改變方向)。 流道加工時表面粗糙度要低。 多點進澆可以降低壓力降及所需射壓，但會有縫合線問題。 流動平衡的考慮流動平衡的考慮 一模多穴(Multi-Cavity)充填時，流道要平衡，盡量使塑料同時填滿每一個模穴，以保證各模穴 成型品的品質一致性。 分流道盡量採用自然平衡式的佈置方式(Naturally-Balanced Layout)。 無法自然平衡時採

34、用人工平衡法平衡流道。 廢料的考慮廢料的考慮 在可順利充填同時不影響流動及壓力損耗的前提下，減小流道體積(長度或截面積大小)以減少 流道廢料產生及回收費用。 冷料的考慮冷料的考慮 在流道系統上設計適當的冷料井(Cold Slug Well)、溢料槽以補集充填初始階段較冷的塑料波前， 防止冷料直接進入模穴影響充填品質。 排氣的考慮排氣的考慮 應順利導引塑料填滿模穴，並使模穴內空氣得以順利逃逸，以避免包封燒焦的問題。 成形品品質的考慮成形品品質的考慮 避免發生短射、毛邊、包封、縫合線、流痕、噴流、殘餘應力、翹曲變形、模仁偏移等問題。 流道系統流程較長或是多點進澆(Multiple Gating)時

35、，由於流動不平衡、保壓不足或是不均勻收縮 所導致的成品翹曲變形問題應加以防止。 產品外觀性質良好，去除修整澆口方便，澆口痕(Gate Mark)無損於塑件外觀以及應用。 生產效率的考慮生產效率的考慮 盡可能減少所需的後加工，使成形週期縮短，提高生產效率。 頂出點的考慮頂出點的考慮 需考慮適當的頂出位置以避免成形品脫模變形。 使用塑料的考慮使用塑料的考慮 黏度較高或 L/t 比較短的塑料避免使用過長或過小尺寸的流道。 更多的詳細具體相關實例應用介紹，將會在後續的專文為您介紹。 資料提供：科盛科技股份有限公司 設計要點一覽表設計要點一覽表 上一頁 不可 可 摘要 凸有 手扭 對型 模之 切削 加工

36、 容 易 於壓 刻加 工之 場 合 原模 制 作 与此 相 反 雕削 時 左右 對稱 形狀 加工 容 易 但非 完全 對稱 者加 工困 難 於型 模中 加工 凹入 文字 較之 加工 凸出 文字 為困 難 使用 刻加 工 則与 此相 反 加制 肋及 以 R 連結 角 隅 增強 凸轂 之強 度 將心 型梢 之分 割面 位於 嵌入 件之 端 面 嵌入 件由 於有 抵壓 凸 肩 於成 形時 确實 固 定 斜向 凸及 其形 狀 使型 模构 造變 為非 常复 雜 為此 适用 直角 向之 分模 線 較大 貫通 嵌入 之側 向心 型為 發生 故障 之主 要原 因 皮用 兩具 兩方 向嵌 合之 心 型 傷較 為

37、良 好 在內 部托 架上 開 孔 應對 經濟 性作 充份 考 慮 含有 貫通 孔之 型模 构造 复 雜 成本 增 高 將側 面上 之孔 開 開 可以 不用 側向 心 型 亦為 良好 之設 計 波形 面在 谷部 与型 模之 接合 線避 免形 成銳 角 深入 模穴 盡量 位置 於制 品之 同一 方 向 型模 固定 側之 心型 形 狀 應避 免因 收縮 而固 著 為使 肉厚 較薄 之壁 不致 發生 低 陷 將柱 坑擴 成 U 形孔 較為 良 好 与成 形品 組合 固定 之 件 在角 隅設 置隙 槽 切面 肉厚 較厚 處 所 增強 肋之 厚度 應与 肉厚 均 一 肉厚 需有 均一 之厚 度 為使 深入

38、 之增 強肋 脫模 容 易 盡量 使用 最大 之退 縮傾 斜 厚肋 為表 面上 形成 凹陷 之原 因 盡量 減 薄 階級 部角 隅以 盡量 放大 之 R 連 接 螺紋 嵌入 件之 螺紋 段避 免進 入於 成形 品 中 使平 面部 不致 附著 材料 及形 成廢 邊 T 形 切面 之接 合面 將產 生凹 陷 在心 型側 邊緣 設置 鍥入 改善 之 由於 型模 构造 更 改 避免 “A“ 部肉 厚過 薄 脫模 時心 型銷 收縮 力形 成彎 曲 設置 凸轂 以改 善 之 孔可 在适 當位 置上 將其 鑽 通 再 者 預留 鑽頭 位點 更 佳 肉薄 斷面 部份 容易 使材 料充 填不 足 返回 設計原則

39、設計原則 上一頁 分模線 退縮傾斜 肉厚 加強及變形防止 凸轂 孔 螺紋成形 為使獲得合理成形品設計必需對下列之一般通則注意 分模線分模線 為使成形品能自型模中取出型模必需分模此部份形成線縫或細線狀分模線 分模線(P.L)之選定必需注意下列各點 (1)不得位於顯明位置上及影響形狀 (2)不得由此形成低陷 (3)應位於加工容易之位置 (4)應對澆口位置及形狀考慮 下列所示為各种成形品之實例 外緣有輥紋或及手扭等型類之物品盡可能留有緣邊 使“毛刺“及“澆口“切除加工容易 由於軟管接頭兩端有低陷段因之使用“立式 分模之分模線“ 電熨斗握把之复雜分模線 牙刷柄之分模線位于制品最大寬度面上使成形品脫模

40、容易再者模具嵌合線与其外形曲線一致加工容易 圖 5(a)所示之分模線為階段形者型模制作 及成形品加工困難 圖 5(b)改用直線或曲面 如此可使加工變為容易 分模線廢邊去除困難圖 6(b)由於附有加強邊緣使變為容易 返回 退縮傾斜退縮傾斜 為使成形品在型模中脫出容易退縮傾斜為必需者退縮傾斜視成形品之形狀 成形材料之類別模具构造表面精度以及加工方向等有所不同普通場合 适當之退縮傾斜約為 1/301/10(21)實用之最小限界為 1/120(1/2)有關退 縮傾尚無正确數值及計算公式大多情形完全依据經驗值在不生妨礙之情形 下退縮傾斜之范轉愈大愈佳 下列示各种實例 (1)箱盒及蓋 設 H 為 50mm

41、 以上者 H 在 100mm 以上者 類似淺形薄件 杯形物品之退縮傾斜型穴側應較心型側略為放大 (2)柵格 柵格形狀尺寸及柵格部全部面積之尺寸使退縮傾斜量有若干差异 1)柵格節距(P)在 4mm 以下之場合退縮傾斜為 1/10 左右 2)柵格段尺寸(C)較大者退縮傾斜應予加大 3)柵格高度(H)超過 8mm更有上列 2)所示之情形將成形品可動側型穴作 1/2H 以下之柵格 (3)縱肋 大多使用於增強縱肋之退縮傾斜一般情形側壁肉厚之尺寸 A 及 B 已經決 定此种場合最常用以表示退縮傾斜 圖 9(a)示內側壁縱肋圖 9(b)示外側壁之加強肋 A=TX(0.50.7) 較少凸起之場合亦得适用(0.

42、81.0) 由於工作上限制 B=1.01.8mm. (4) 底肋 底肋与縱肋有相同之作用應作同樣之考慮決定其退縮傾斜 使用最多之退縮傾斜為 較少凸起之場合亦得适用(0.81.0) 由於工作上限制 B=1.01.8mm (5)凸轂 凸轂与其他成形件以及金屬件組合使用圖 11 示用於裝接自攻螺絲之凸轂之退 縮傾斜尺寸例 所用之自攻螺絲為 3 T 2.53.0 3.5 D 7 7 8 D 6 6.5 7 t T/2 或/及 1.01.5 d 2.6 d 2.3 H 盡可能在 30mm 以下 圖 12 示凸轂高度在 30mm 以上應有必需強度之凸轂例 此种凸轂之退縮傾斜為 (固定側) (可動側) 固定

43、側之退縮傾斜較可動側者為大 返回 肉厚肉厚 肉厚以各處均一為原則但由於成形品之构造或成形上肉厚必需變化者并且 由于經濟原因亦需對肉厚作适當之必需變化 決定肉厚必需考慮下列各點 (1)构造強度 (2)脫模強度 (3)能均勻分散沖擊作用力 (4)嵌合金屬件部份開裂防止(成菁材料与金屬之膨脹不同收縮時發生開裂) (5)穴孔嵌合金屬件部使用熔接加強 (6)薄肉部防止 (7)厚肉部防止 (8)棱銳部及肉部陰礙流動應防止充填不足 肉厚(t)對各种成形材料可能之充填距离(L)之值匯列於表 3 中 表 2 一般使用之肉厚范圍 材料 肉厚 聚乙烯 0.94.0 聚丙烯 0.63.5 聚醯酯 0.63.0 聚乙醯

44、酯 1.55.0 聚苯乙烯(一般用)及 丙烯睛苯乙烯(AS) 1.04.0 丙烯樹脂 1.55.0 硬質氯化聚乙烯 1.55.0 聚碳酸酯樹脂 1.55.0 醋酸纖維素 1.04.0 A.B.S. 1.54.5 表 3 L/t 与射出壓力之關系 材料 L/t 射出壓力 (kg/cm2) 硬質氯化聚 乙烯 160120 140100 11070 1200 900 700 軟質氯化聚 乙烯 280200 240160 900 700 聚碳酸酯樹 脂 150120 13090 1200 900 聚醯酯 320200 900 聚苯乙烯 300260 900 聚乙烯 240200 700 聚丙烯 140

45、100 500 返回 加強及變形防止加強及變形防止 (1) 角隅連接半徑“R“ 面与面之接合角隅有應力集中為使減少變形角隅應以 R 連接使內應力分 散同時材料流動亦較容易對突出段之強度亦屬有利 R/T 在 0.3 以下應力激劇增加0.8 以是几無應力集中效應 圖 14(a)內面角隅以肉厚之 1/2 作 R 連接能將應力集中減少此种場合肉厚增 加 1/3圖 14(b)外棱面以肉厚之 1.5 倍作 R 連接為最佳之情況 (2) 變化肉厚及形狀 此种方法大多使用於對側壁之邊緣之剛性此除對變形增強強度外尚有使肉厚 及收縮有均一之效果此外於材料流動不良之場合此种增強之意義僅用於 使材料流動改善 圖 15

46、 為在箱之側壁作帶狀增強之例圖 16 為同樣之箱側壁有變形防止效果 之方法圖 17 為箱邊緣之各种增強例 平面部最易翹曲為減少此种變形在平面都周邊如圖 18 所示設置凹槽或 波形槽以增強之 一項最需注意之點為底部底部平面上經由波形槽(圖 19(a),凹入形(圖 19(b) 底周邊以 R 連接(圖 19(c)使應力分散以增強強度防止變形 底部大之場合周邊接合 R 放大(圖 20(b)或設置效果較大之分層底部(圖 20(c) (3) 加裝增強肋 增強肋之效果為不增加肉厚厚度而持有剛性及強度在廣平面之場合亦用以防 止翹曲 圖 21(a)為對壁(A)作用厚度之增強肋場合增強肋根圓之面積約增加 5%產生

47、 縮陷圖 21(b)之增強肋厚為壁厚之 1/2 場合增強肋根圓面積約增加 20%不 致產生縮陷由於此點与其加厚增強肋之厚度不如增加其數量再者增強 肋間不間隔盡可能在壁厚之 4 倍以上在必要時增強肋之厚度得為壁厚之 50%80%以上 返回 凸轂凸轂 凸轂為穴之增強及組合時之嵌入并有适當之高度用以契合此与增強相同 肉厚過厚成為縮陷之原因 凸轂轂筒過高由於空气聚集容易引起气孔及充填不足應盡量予以避免如 必需有高轂部者則應在凸轂之側面設置增強肋使材料流動成為容易并可用 為增強件 圖 22 所示之凸轂亦為底座設置於內側亦為底座場合如圖所示凸轂凸出 於座面 0.30.5 為佳 返回 孔孔 孔為成形品上所必需者良好之位置可得良好之使用孔在成形品上經由熔合留 出者為強度減弱之主要原因必需注意下列各點 (1) 孔与孔間之距离取用孔徑之兩倍以上 (2) 孔之周邊肉厚加厚 (3) 孔与制品邊緣之距离符合孔徑之 3 倍以上 (4) 与成形材料流動向成直角之未穿孔孔徑在 1.5mm 以下之場合