商住小区外架搭拆专项施工方案.doc

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1、 云南日报报业集团奥林匹克记者村尚居商住小区外架搭拆专项方案 云南日报报业集团奥林匹克记者村-报业记者村尚居商住小区外架搭拆专项施工方案编制： 审核： 审批： XX建工第四建设有限公司 两项鲁班奖获得者企业云南四建 一、编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001）中国建筑工业出版社；钢结构设计规范 （GB50017-2003） 中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范 （GB50009-2001） 中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范 （GB50010-2002） 中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准 （JGJ59-99） 中国建筑工业出版社；建质200987号文

2、件二、工程概况云南日报报业集团奥林匹克记者村尚居商住小区施工（二标段）：主要包括36栋、37栋、38栋、39栋、40栋、41栋。39栋、40栋、41栋：为剪力墙结构，总建筑面积47156.61平方米，建筑层数：均为33层，层高：2.9米，建筑高度：96.0米；1号地下室：为钢筋混凝土框架结构，建筑面积为3986平方米；2号地下室：为钢筋混凝土框架结构，建筑面积为8834.65平方米,总工期：450天；施工单位：云南建工第四建设有限公司。本工程由云南日报报业集团安之泰房地产开发有限公司投资建设，四川奥地建筑设计有限公司设计，云南建工第四建设有限公司组织施工；由蒋兴祥担任项目经理。本工程每个栋号的

3、外架搭设方式均相同，故本方案只针对一栋进行设计和计算。从六层（+14.5m）开始采用16#工字钢搭设悬挑脚手架，每六层为一个悬挑段，即611层、12层17层、18层23层、24层29层、30层顶为一个段，共五个段组合为整个外架体系，每段搭设高度均为17.4米，每个段相互分隔独立，互不影响。悬挑脚手架立杆纵距1.5m，立杆横距1.05m，大横杆步距1.45m，连墙拉接件垂直间距2.9m，水平间距4.5m，即按两步三跨进行设置，每层必须进行拉接。三、施工准备3.1、各种材料已准备到位，人员均经培训合格持证上岗。3.2、外架方案已审批并报验完成。四、外架方案的选择本工程每个栋号的外架搭设方式均相同，

4、故本方案只针对一栋进行设计和计算。在一至五层外架我方采用落地式钢管脚手架，搭设高度为14.5米，落地式钢管脚手架立杆纵距1.5m，立杆横距1.05m，大横杆步距1.45m。从六层（+14.5m）开始采用16#工字钢搭设悬挑脚手架，每六层为一个悬挑段，即611层、12层17层、18层23层、24层29层、30层顶为一个段，共五个段组合为整个外架体系，每段搭设高度均为 17.4米，每个段相互分隔独立，互不影响。悬挑脚手架立杆纵距1.5m，立杆横距1.05m，大横杆步距1.45m，连墙拉接件竖向间距2.9m，水平间距4.5m，即按两步三跨进行设置，每层必须进行拉接。1、工字钢悬挑外架由于本工程单体结

5、构形状为Y形，所以脚手架沿墙纵向长度不长；从第六层（+14.5m）板面开始采用16#工字钢搭设悬挑脚手架，其中建筑物外悬挑段长度为1.4米，建筑物内锚固段长度为1.6米。搭设双排脚手架，每六层为一个悬挑段，即611层、12层17层、18层23层、24层29层、30层顶为一个段，共五个段组合为整个外架体系，搭设高度均为 17.4米，立杆采用单立杆；悬挑工字钢锚固段端部及尾部采用18圆钢卡环，卡环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度，在楼板砼浇灌前进行预埋到位。搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，大横杆步距1.45m；内排架离墙距离为0.3米；采用的

6、钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件按两步三跨进行设置，每层必须进行拉接，竖向间距 2.9米，水平间距4.5米，采用扣件连接。 斜拉钢绳采用14mm的钢丝绳；钢绳与墙距离为(m):1.350；悬挑工字钢采用18圆钢卡环与建筑物拉接。剪刀撑需自下而上连续设置，角度控制在4560之间。杆件连接接头必须保证大于1m，并采用双扣件连接。架体外立面采用密目安全网进行封闭施工。下部1至5层外架落在地下室顶板上，由于其架体最高仅为14.5m，故采用立杆纵距为 1.5米，立杆横距为1.05米，大横杆步距1.45米进行搭设，连墙件按两步三跨进行设置，每层必须进行拉接，竖向间距 2.9米，

7、水平间距4.5米，采用扣件连接。剪刀撑需自下而上连续设置，剪刀撑角度控制在4560之间。扫地杆距地起200mm设置。杆件连接接头必须保证大于1m，并采用双扣件连接。架体外立面采用密目安全网进行封闭施工。2、卸料平台本工程卸料平台采用定型型钢加工制作而成，具体设位置根据实际需用采用塔吊配合整体吊运安装。卸料平台控制施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。外侧拉绳与墙的距离(m)：3.50；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：2.90；采用22钢绳做拉接，直径(mm)：22.00。卸料平台主梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平；次梁材料类型及型号：10号

8、槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.5，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.5，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.50；平台计算宽度(m)：2.50。五、外架计算书工字钢悬挑扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算参数: 双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.45米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距2.90米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3

9、.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数2.3800，体型系数1.2380。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.60米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉接，最外面支点距离建筑物1.35m。5.1、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算

10、小横杆的最大弯矩和变形。5.1.1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/4=0.131kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/4=1.125kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.131+1.41.125=1.779kN/m 小横杆计算简图5.1.2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=1.7791.0502/8=0.245kN.m =0.245106/5080.0=48.250N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!5.1.3.挠度

11、计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.131+1.125=1.295kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.2951050.04/(3842.06105121900.0)=0.816mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!5.2、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。5.2.1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0

12、.3501.0501.500/4=0.138kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/4=1.181kN 荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.138+1.41.181)/2=0.934kN 大横杆计算简图5.2.2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.4170.9341.500=0.592kN.m =0.592106/5080.0=116.606N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!5.

13、2.3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.040+0.138+1.181=1.359kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=3.0291359.3831500.003/(1002.060105121900.000)=5.53mm 最大挠度和 V=V1+V2=5.586mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10

14、mm,满足要求!5.3、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；5.3.1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.276+1.42.362=3.707kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件

15、的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；5.4、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394 NG1 = 0.13917.400=2.426kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35021.500(1.050+0.300)/2=0.709kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏

16、杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5002/2=0.225kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50017.400=0.130kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.490kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20

17、01)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 2.380 Us 风荷载体型系数：Us = 1.238 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3002.3801.238 = 0.619kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.490+0.851.44.725=9.811kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得

18、到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.490+1.44.725=10.803kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.6191.5001.4501.450/10=0.232kN.m5.5、立杆的稳定性计算 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 5.5.1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.803kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计

19、算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.450=2.512m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2512/16=159； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.280； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10803/(0.28489)=78.773N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳

20、定性计算 f,满足要求!5.5.2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.811kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.450=2.512m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2512/16=159； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.280； MW 计算立杆段由

21、风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.232kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9811/(0.28489)+232000/5080=117.250N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图5.7、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1350mm， 水平支撑梁的

22、截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=10.80kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=12.572kN,R2=10.258kN,R3=-0.487kN 最大弯矩 Mmax=1.709kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.709106/(

23、1.05141000.0)+5.8621000/2610.0=13.788N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!5.8、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =1.71106/(0.929141000.00)=13.05N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!5.9、钢绳的受力计

24、算 水平钢梁的轴力RAH和钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=13.871kN 5.10、钢绳的强度计算 钢绳的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=13.871kN 钢绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉

25、力要大于8.00013.871/0.850=130.555kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.0mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=13.871kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=138714/(3.1416502)1/2=14mm5.11、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.258kN 水平钢梁与

26、楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=102584/(3.1416502)1/2=12mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。六、卸料平台计算书1、参数信息1.1.荷载参数脚手板类别：冲压钢脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.30；栏杆、挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.11；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。

27、1.2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.20，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：2.10；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：2.90；钢丝绳安全系数K：9.00，悬挑梁与墙的接点按 铰支 计算；预埋件的直径(mm)：20.00。只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。1.3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平 ；次梁材料类型及型号：10号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。1.4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.50；平台计算

28、宽度(m)：2.50。2、次梁的验算:次梁选择 10号槽钢槽口水平 ，间距0.5m，其截面特性为：面积 A=12.74cm2；惯性距 Ix=198.3cm4；转动惯量 Wx=39.7cm3；回转半径 ix=3.95cm；截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。2.1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30kN/m2； Q1 = 0.30 0.50= 0.15kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载： Q2 = 10.00/ 3.50/ 2.50 0.50= 0.57kN/m；(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.10kN/

29、m；经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.15+0.57+0.10) = 0.98kN；经计算得到 活荷载设计值 P = 1.4 2.00 0.50 2.50= 3.50kN。2.2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到，最大弯矩 M = 0.982.502/8+3.502.50/4=2.96kN.m。 2.3.抗弯强度验算次梁应力： 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =2.961

30、03/(1.0539.70)=70.91 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =70.906 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!2.4.整体稳定性验算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5708.5048.00235/(2.50100.00235.0)=0.93；由于 b大于0.6，按照下面公式调整： 得到 b=0.767；次梁槽钢的稳定性验算 =2.96103/(0.76739.700)=97.09 N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算 =97.087 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=20

31、5 N/mm2,满足要求!3、主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 14a号槽钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 A=18.51cm2；惯性距 Ix=563.7cm4；转动惯量 Wx=80.5cm3；回转半径 ix=5.52cm；截面尺寸，b=58mm,h=140mm,t=9.5mm；3.1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m； Q1 = 0.11kN/m；(2)槽钢自重荷载 Q2=0.14kN/m 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.11+0.14)

32、 = 0.30kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P = (0.982.50+3.50)/2=2.98kN； 3.2.内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到： R1 = 13.201 kN； R2 = 11.692 kN； 最大支座反力为 Rmax=13.201 kN；最大弯矩 Mmax=8.260 kN.m；最大挠度 V=7.932 mm。3.3.抗弯强度验算 其中 x - 截面塑

33、性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 =8.26106/1.05/80500.0+1.50104/1851.000=105.841 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 105.841 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求!3.4.整体稳定性验算 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=5709.558.0235/(3500.0140.0235.0)=0.641；由于 b大于0.6，应按照下面公式调整： 可得 b=0.630；主梁槽钢的稳定性验算

34、= 8.26106/(0.63080500.00)=162.87 N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算 = 162.87 N/mm2 小于 f=205.00,满足要求!4、钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉钢绳的轴力(kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = Sin (ArcTan (2.9/(2.1+1.2) = 0.66；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sini；RU1 = 13.201 /

35、 0.66 = 20.00 kN；5、钢丝拉绳的强度验算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为20.00kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取19.998kN，=0.82,K=9，得到：d=21.0mm。钢丝绳最小直径必须大于21mm才能满足要求！6、钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳(斜拉

36、杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=19997.963N。拉环强度计算公式为： 其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径 D=19998.04/(3.14250.002)1/2=22.6mm。七、脚手架搭设基本要求1、悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。1.1、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距1.500m，横距1.050m，步距1.450m；连墙杆间距竖直2.900m，水平4.500m(即二步三跨)，每层必须进行拉接，里立杆距建筑物0.300m。 (2)脚手架的底部立杆采