【优质文档】外架专项施工方案.pdf

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1、-WORD格式- 可编辑 - - 外架专项施工方案 一、 为了贯彻国家安全生产的方针政策和国家安全生产、文明施工 管理条列，做到施工现场文明施工规范，保障施工现场生产安 全，防止安全事故的发生，促进现场安全生产、安全作业，保 障作业人员的生命财产安全和劳动者的切身利益，特编制本施 工现场的外加搭设施工方案。 二、 编制依据 1、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13 02011. 2、 建筑施工结构荷载规范GB50009 2012. 3、施工手册第四版。 4、 建筑施工安全检查标准 （JGJ59 2011） 5、 建筑施工安全检查标准实施指南 。 6、 建筑施工高空作业检查标准 （J

2、GJ80 91） 。 7、公司程序文件相关规定。 三、编制说明 1、 为确保在整个工程中的安全， 实现项目部确定的安全生产目标， 根据工程所处地理位置和我司企业形象的要求，我们决定采用在主题 施工中对整个外围安全防护架实施全封闭施工方案，即将整个主体 施工区域逐层进行严密包裹。 2、该工程 21 曾，高度为 69 米，建筑总面积约13797平方米。 3、本工程 0.000 21.00 部分曹勇全封闭式扣件式钢管单排脚手 架，21.00- 屋顶采用全封闭式扣件式钢管单排脚手架，脚手架总长约 -WORD格式- 可编辑 - - 140米，搭设高度约100米。 4、脚手架立杆、纵横水平杆、剪刀撑到采用

3、4.8 3.2 型钢管， 扣件采用直角扣件、 族转扣件和对接扣件三种。 脚手架和档脚板用竹 串脚手板，安全网采用密目安全网（竖向外围）和稀安全网（水平方 向） 。 5、脚手架在楼面上预埋14 号工字钢悬挑支撑， 工字钢端头斜拉钢 丝绳。 6、脚手架连墙件采用钢管于薄壁柱和边梁上预埋铁件连接。 7、受料平台采用钢型受料平台。 8、 脚手架按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ13 0 2011）的构造要求进行搭设，对连墙件、立杆稳定性和工字钢悬挑 系统、进行设计计算。 四、外防护架的验算及搭设方法 （一）主体框架施工期间 0.000 米24.000 米层单杆单排外防护 脚手架外防护架

4、验算。 1、参数信息： （1） 、脚手架参数 单排脚手架搭设高度为24米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆与墙距离为0.7 米，立杆的纵距为 1.5 米，步 距为 1.8 米；采用的钢管类型为483.5 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80； 连墙件采用二步三跨，竖向间距3.4 米，水平间距 4.5 米，采用扣 -WORD格式- 可编辑 - - 件连接；连墙件连接方式为双扣件； （2）活荷载参数 施工均布活荷载标准值： 2.000KN/；脚手架用途：防护脚手架， 按装饰脚手架设计更加安全； 同时施工层数： 2 层； （3）风荷载参数 本工程地处重庆市南岸区，基本风压为0

5、.4KN/； 风荷载高度变化系数为1.00，风荷载体型系数S为 0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用 （4）静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值（KN/） ：0.14.8 ； 脚手板自重标准值（ KN/） ：0.350 ；栏杆挡脚板自重标准值（ KN/ ） ：0.140；安全设施与安全网 （KN/） ：0.005 ；脚手板铺设层数： 2；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹夹挡板； 每米脚手架钢管自重标准值（KN/） ：0.038 ； （5）地基参数 地基土类型：素填土；地基承载力标准值（Kpa ）:160.00; 立杆基础底面面积（） ：0.25；地基承载力调整系数：1.0

6、0。 2 、小横杆的计算： 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上 面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最 -WORD格式- 可编辑 - - 大弯矩和变形。 （1）均布荷载值计算 小横杆的自重标准值P1=0.038KN/; 脚手板的荷载标准值： P2=0.351.5/3=0.175KN/M; 活荷载标准值： Q=2 1.5/3=1KN/M; 荷载的计算值： =1.20.038+1.2 0.175+1.4 1=1.656KN/M; （2）强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下： M= 2/8 最大弯矩 M =1.6560.7 2

7、/8=0.101KN. 最大应力计算值 = M/W=19.967N/ 2 小横杆的最大弯曲应力 =19.967N/ 2 小于小横杆的抗压强度设 计值f=205N/ 2, 满足要求。 （3）挠度计算： 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值 =0.037+0.175+1=1.213KN/ ; 最大挠度 V=5.01.2137004/ （3842.06105121900） =0.151 小 横 杆 的 最 大 挠 度 0.151 小 于 小 横 杆 的 最 大 容 许 挠 度 700/150=4.667 与 10 ，满足要求。 3、大横杆的计算： -WORD格式- 可编辑 - - 大

8、横杆的自重标准： P1=0.0380.7=0.027KN; 脚手板的荷载标准值 ;P2=0.35 0.7 1.5/3=0.122KN 活荷载标准值： Q=2 0.7 1.5/3=0.7KN; 荷载的设计值：P=(1.2 0.027+1.2 0.122+1.4 0.7)/2=0.58KN; (2) 强度验算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值 最不利分配的弯矩和。 M=0.267P 集中荷载最大弯矩计算： =0.2670.581.5=0.232KN. ; M=M1 + =0.007+0.232=0.239KN. 最大应力计算值 =0.239106/5080=47.058N/

9、 2 大横杆的最大应力计算值=47.058N/ 2 小于大横杆的抗压强度设 计值f=205N/ 2 ，满足要求。 （4）挠度验算 （5）最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设 计值最不利分配的挠度和，单位： 均布荷载最大挠度计算公式如下： 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： -WORD格式- 可编辑 - - V=0.6770.03815004/(100 2.06105121900)=0.052 集中荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载 P=90.027=0.122=0.70/2=0.425KN V=1.8830.425 1500 3

10、/(100 2.06105121900)=1.075 ; 最大挠度和： V= V+VP=0.052+1.075=1.127 ； 大 横 杆 的 最 大 挠 度 1.127 小 于 大 横 杆 的 最 大 容 许 挠 度 1500/150=10 与 10，满足要求。 4、扣件抗滑力的计算： 按规范表 5.1.7 ，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00KN，按照扣 件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40KN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时， 扣件的抗滑承载力按照下式计 算（规范 5.2.5 ） ： RRC 其中 RC 扣件抗滑承载力设计值，取6.40KN; R纵向或

11、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值： P1=0.0380.72/2=0.027KN; 大横杆的自重标准值： P2=0.0381.5=0.058KN; 脚手板的自重标准： P3=0.350.7 1.5/2=0.184KN; -WORD格式- 可编辑 - - 活荷载标准值： Q=2 0.7 1.5/2=1.05KN; 荷载的设计值：R=1.2(0.027+0.058+0.184)+1.41.05=1.792KN 5、脚手架立杆荷载计算： 作用与脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值 包括以下内容： （1）每米立杆承受的结构自重标准值（KN ） ，为 0.14

12、.8 NG1=0.1408+(0.70 2/2) 0.038/1.7024.00=3.759; (2)脚手板的自重标准值（ KN/）; 采用竹串片脚手板，标准值为 0.35，NG2=0.35 21.5 (0.7+0.3)/2=0.525KN; (3)栏杆与档脚手板自重标准值（KN/M ）; 采用栏杆、竹夹板挡板， 标准值为 0.14 NG3=0.14 21.5/2=0.21KN; （4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/）;0.005 NG4=0.005 1.5 124=0.18KN; 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距 内施工荷载总和的1/2 取值 经计算得到，活

13、荷载标准值 NQ=2 0.7 1.5 2/2KN 风荷载标准值按照以下公式计算 WK=0.7UX.UZ.WO 其 中WO 基 本风压 （ KN/ ） , 按照 建 筑结 构荷 载规 范 （GB50009-2001 ）的规定采用： -WORD格式- 可编辑 - - WO0.4KN/ UZ风 荷 载 高 度 变 化 系 数 ， 按 照 建 筑 结 构 荷 载 规 范 （GB50009-2001 ）的规定采用： UZ=1 US风荷载体型系数：取值为0.645； 经计算得到，风荷载标准值 WK=0.7 0.410.645=0.181 KN/ ; 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2

14、NG+1.4NQ=1.2 4.674+1.4 2.1=8.548KN; 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+0.85 1.4NQ=1.24.674+0.85 1.4 2.1=8.107KN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW 为 MW=0.85 1.4WKL h/10=0.850 1.4 0.181 1.5 1.72/10=0.093KN.m; 6、立杆的稳定性计算： 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值：N=8.548KN; 计算立杆的截面回路半径：i=1.58cm 计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得： K=1.155; 当验算杆件长细比时

15、，取块1.0； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3 得：=1.8; -WORD格式- 可编辑 - - 计算长度由公式1o=k h 确定： 10=3.534m 长细比 L o/i=224; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1o/i的计算结果查表得 到： =0.145； 立杆净截面面积 :A=4.89 cm 2 立杆净截面模量（抵抗矩） ：W=5.08 cm 2； 钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/ 3 =8548/(0.145 489)=120.562N/ 2 立杆稳定性计算 =120.562N/ 2 小于立杆的抗压强度设计值 f=205N/ 2 ，满足要求。 考虑风荷载时，立杆的稳定性

16、计算公式 立杆的轴心压力设计值：=N=8.107KN; 计算立杆的截面回路转半径：i=1.58 cm ； 计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3 得 K=1.155; 计算长度有公式10=Kuh确定： 10=3.534m； 长细比： L o/i=224 ； 轴心受压立杆的稳定系数， 由长细比 L o/i的结果查表得到： =0.145 立杆净截面面积 :A=4.89 2; 立杆净截面模量（抵抗矩） ：W=5.08 cm 3 钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/ 3 -WORD格式- 可编辑 - - ； =8107.419/(0.145 489)+93165.219/5080=132.682

17、N/ 2 立杆稳定性计算 ；=132.682N/2小于立杆的抗压强度设计值： f=205N/ 3，满足要求。 7、最大搭设高度的计算： 按规范 5.3.6 条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全 封闭和半封闭的脚手架搭设高度按照下式计算： 构配件的自重标准值产生的轴向力NG2K(KN) 计算公式为： NG2K=NG2+ NG3+ NG4=0.915KN; 活荷载标准值： NQ=2.1KN; 每米立杆承受的结构自重标准值：GK=0.141KN/m; Hs=H=62.13/(1+0.00162.13)=58.496m; Hs=H=62.13/(1+0.00162.13)=58.496m; H =

18、58.496m;和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设 高度限值 H=50 m 脚手架单立杆搭设高度为24 m，小于H ，满足要求。 按规范 5.3.6 条考虑风荷载时，采用单立管敞开式、全封闭 和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(KN) 计算公式为： NG2K=NG2+ NG3+ NG4=0.915KN; -WORD格式- 可编辑 - - 活荷载标准值： NQ=2.1KN; 每米立杆承受的结构自重标准值：GK=0.141KN/m; 计算立杆段由荷载标准值产生的弯矩：MWK=MW/(1.4 0.85)=0 .093(1.4 0.85)=0.0

19、78KN. m; Hs= (0.145 4.89 10-4 205 103-(1.2 0.915+0.85 1.4 (2.1+0.145 4.891000.078/5.08)/(1.20.141)=57.044m; 按规范 5.3.6 条脚手架搭设高度Hs等于或大于 26 米，按照下式 调整且不超过 50 米 H=57.044/(1+0.00157.044)=53.966 米； H=53.966 米和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限 值H=50 米。 脚手架单立杆搭设高度为24米，小于 H ，满足要求。 8、连墙件的计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： N1=1.4W

20、K AW=3.868KN; 连墙件的轴向力设计值 N1= N1W+NO=3.868KN; 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf=.A.f 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数由长细比10/i=300/15.8的结果 -WORD格式- 可编辑 - - 得到 =0.949，1 为内排架距离墙的长度； 又：A=4.89 2; f=205N/mm2； 连 墙 件 轴 向 承 载 力 设 计 值 为Nf=0.949 4.89 10-4 205 103=95.133KN N1=6.868Nf=95.133, 连墙件的设计计算满足要求。 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 N1=6.868 小于双扣件

21、的抗滑力12.8KN，满足要求。 9、立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式要求 pfg 地基承载力设计值： Fg=fgKKC=160kpa; 脚手架地基承载力调整系数：KC=1； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A=32.43kpa; 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N=8.107KN; 基础底面面积： A=0.25 . P=32.43fg=160kpa; 地基承载力满足要求。 （二）主体框架施工期间型钢外悬挑单杆单排外防护脚手架验算 1、参数架参数 单排脚手架搭设高度为21m ，由于每次挑架最顶端即操作层需搭设 1.5m 高防护栏杆，故计算高度按22.5m 考虑

22、，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：由于11#楼和 12#楼为圆弧形建筑，立杆的纵距为从 -WORD格式- 可编辑 - - 1.1m 至 1.5m 不等，故按 1.5m 进行计算，立杆与墙中距离为0.8m， 立杆的步距为 1.7m； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1 根； 采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.4m，水平间距 4.5m，采用扣 件连接，连墙件连接方式为双扣件； （2）活荷载参数 施工均布荷载（ KN/）:2.000; 脚手架用途：防护脚手架，按 装修脚手架设计更安全； 同时施工层数：

23、2 层； （3）风荷载参数 本工程地处重庆，查荷载规范基本风压为0.35. KN/，风荷载高 度系数 s 为 0.955 ； 计算中考虑风荷载作用； （4）静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值（KN/m ） ：0.1408； 栏杆挡脚板自重标准值（ KN/） ：0.350 ；栏杆挡脚板自重标准值 （KN/m ） ：0.150 ；安全设施与安全网自重标准（KN/） ：0.005； 脚手板铺设层数： 4 层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类 别：栏杆、竹笆片脚手板挡板； （5）水平悬挑支撑梁 -WORD格式- 可编辑 - - 悬挑水平钢梁采用14 号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 0.

24、95m建筑物内锚固段长度1.55m. 与楼板连接的螺栓直径（） ：14.00； 楼板混凝土强度等级： C25; （6）拉绳与枝干参数 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或枝干与建筑物拉结。 2 、小横杆的计算： 小横杆按照建筑梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆在上面。 按照小横杆上面的脚手板和荷载作为均布荷载计算小横杆的最大 弯矩和变形。 （1）均布荷载值计算 小横杆的自重标准值： P1=0.038KN/m; 脚手板的荷载标准值： P2=0.351.5/2=0.262 KN/m; 活荷载标准值： Q=2 1.5/2=1.5 KN/m; (2) 强度计算 -WORD格式- 可编辑 - -

25、最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下： 最大达弯矩 M q=2.4610.82/8=0.197KN.m 最大应力计算值=38.757N/ 2 小于小横杆的抗压强度设计值 f=205N/ 2,满足要求， （2）挠度计算： 挠度考虑为最大简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值 q=0.038+0.262+1.5=1.801KN/m ； 最大挠度V=5.01.8018004/(384 2.06105121900)=0.382 。 小横 杆 的 最大 挠度 0.382 小 于 小横 杆 的最 大 容 许挠度 800/150=5.333 与 10，满足要求。 3、横杆的计算： 大横杆

26、按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上 面。 （1）荷载值计算 小横杆的自重标准值： P1=0.0380.8=0.034KN 脚手板的荷载标准值： P2=0.350.8 1.5/2=0.21KN 活荷载标准值： Q=2 0.81.5/2=1.2KN; 荷载的设计值： p= （1.2 0.031+1.2 0.21+1.4 1.2 ）/2=0.984KN -WORD格式- 可编辑 - - 大横杆计算简图 （2）强度验算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值 最不利分配的弯矩和。 M=0.08q 2 均布荷载最大弯矩计算：M20.213 0.9841.5=0.315

27、KN/m M=M1+M2=0.007+0.315=0.321KN.m 最大应力计算值 =0.32163.275N/ 2 小于大横杆的抗压强度 设计值 f=205 N/ 2，满足要求。 （3）挠度验算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最 不利分配的挠度和，单位； 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax=0.677 0.038 15004/(100 2.06105121900)=0.052 集中荷载最大挠度计算公式如下： -WORD格式- 可编辑 - - 集中荷载标准值最不得分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载 P=(0.031+0.21+1.2)/2=0.72KN

28、V=1.6150.72 15003/(100 2.06105121900)=1.564mm 最大挠度和： V=Vmax+vpmax=0.052+1.564=1.616mm; 大 横 杆的 最 大 挠度 和 ： 1.616mm 小 于大 横 杆 的最 大 容 许挠 度 1500/150=10 与 10 , 满足要求。 4、扣件抗滑力的计算： 按规范 5.1.7 ，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00KN，按照扣件 抗滑承载力系数0.08 ，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.4KN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时， 扣件的抗滑承载力按照下式计算 （规范 5.2.5 ） ： RRC 其中 RC

29、 扣件抗滑承载力设计值，取6.40KN； R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值： P1=0.0380.8 1/2=0.015KN; 大横杆的自重标准值： P2=0.0381.5=0.058KN; 脚手板的自重标准值： P3=0.350.8 1.5/2=0.21KN; 活荷载标准值： Q=2 0.81.5/2=1.2KN 荷载标准值： R=1.2(0.015+0.058+0.21)+1.41.2=2.02KN R6.40KN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。 5、脚手架立杆荷载的计算： -WORD格式- 可编辑 - - 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷

30、载。 静荷载标准 值包括以下内容： （1）每米立杆承受的结构自重标准值为0.1408KN/m NG1=0.1408+(0.80 1/2) 0.038/1.7022.50=3.371KN; (2) 脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35KN/ NG2=0.35 41.5 0.8/2=0.84KN; (3) 栏杆与脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标 准值为 0.15KN/M NG3=0.015 41.5/2=0.45KN; (4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005KN/ NG4=0.005 1.5 22.5=0.169KN 经计算得到，静荷载标准值 NG=

31、NG1+NG2+NG3+NG4=4.83KN; 荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载 总和的 2/1 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ=2 0.8 1.5 2/2=2.4KN; 风荷载标准值按照以下公式计算 W A=0.7UZ.US.WO 其 中 WO 基 本 风压 （ KN/） ， 按 照 建筑 结 构 荷载 规 范 （GB50009-2001 ）的规定采用： WO=0.35 KN/ ； -WORD格式- 可编辑 - - UZ 风 荷 载 高 度 变 化 系 数 ， 按 照 建 筑 结 构 荷 载 规 范 （GB50009-2001 ）的规定采用： UZ=1.3

32、35； US=风荷载体型系数：取值为0.955 ； 经计算得到。风荷载标准值 WK=0.7 0.351.3350.955=0.312 KN/ ; 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ=1.2 4.83+1.4 2.4=9.156KN; 考 虑风 荷 载 时， 立 杆 的 轴 向 压 力 设 计值 为N=1.2NG+0.85 1.4NQ=1.24.83+0.85 1.42.4=8.652KN; 风荷载设计值产生的立杆弯矩MW 为： MW=0.85 1.4WKLah2/10=0.850 1.4 0.312 1.5 1.72/10=0.161KN.m; 6、立杆的

33、稳定性计算： 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值：N=9.156KN; 计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm; 计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3 得：K=1.155; 当验 算杆件长细比时，取块1.0； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3 得：=1.8； -WORD格式- 可编辑 - - 计算长度，由公式1o=k h 确定： 10=3.534m 长细比 Lo/i=224; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1o/ i的计算结果表查得 到：=0.145； 立杆净截面面积： A=4.89cm 2; 立杆净截面模量（抵抗矩） ：W=5.08 cm 3; 钢

34、管立杆抗压强度设计值：f=205N N/ 2 =9156/(0.145 489)=129.131 N/ 2； 立杆稳定性计算 =129.131 N/ 2 小于立杆的抗压强度设计值 f=203N/ 2，满足要求。 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式： 立杆的轴心压力设计值：N=8.652KN; 计算立杆的截面回转半径：i=1.58 cm ； 计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3 得 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3 得：=1.8； 计算长度，由公式10=kuh确定： 10=3.534m； 长细比： Lo/i=224; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i的结果查表得到： =0.1

35、45 立杆净截面面积： A=4.89cm2; -WORD格式- 可编辑 - - 立杆净截面模量 (抵抗矩 ) ：W=5.08 cm3; 钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/ 2; =8652.053/(0.145 489)+161133.85/5080=153.742N/ 2; 立杆稳定性计算 =153.742 N/ 2 小于立杆的抗压强度设计值 f=205 N/ 2，满足要求。 7、连墙件的计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： N1=N1W+N0 风荷载标准值 WK=0.312KN/m2; 每个连件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW=15.3m2 ； 按规范 5.4.1 条连墙件

36、约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 （KN ）,N0=3.000KN; 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（KN ）, 按照下式计算 N1W=1.4 WK AW=6.691KN; 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf=Af 其中- 轴心受压立杆的稳定系数由长细比1/i=0/15.8的结果查 表得到 =1 又： A=4.89cm2 ；f=205/ 2； 连 墙 件 轴 向 承 载 力 设 计 值 为Nf=1 4.89 10-4 205 103=100.245KN; N1=9.691 Nf=100.245, 连墙件的设计计算满足要求。 连墙件采用双扣件与墙体连接。 -WORD格式- 可编辑 - - 由

37、以上计算得到 N1=9.691 小于双扣件的抗滑力12.8KN，满足要求。 8、悬挑梁的受力计算： 悬挑梁脚手架按照带悬臂的单跨计算 悬出端 C手脚手架荷载 N的作用，里端B为与楼板的锚固点， A为 梁支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 水平支撑梁的截面惯性I=712cm4，截面模量（抵抗矩） W=102 cm3. -WORD格式- 可编辑 - - 受脚手架作用集中恰高度计算荷载N=4.83+2.4=7.23KN; 水平钢梁自重强度计算荷载q=2.1510-378.5=0.169KN/m; 代入公式，经计算得到 支座反力 RA=11.302KN

38、 支座反力 RB=-3.65KN 最大弯矩 MA=5.86KN. m 最大应力 =5860195.013/(1.05 102000)=54.717N/ 2 水平支撑梁的最大应力计算值54.717 N/ 2 小于水平支撑梁的抗压 强度经计算 215 N/ 2，满足要求。 最大挠度 vmax=2.492 按照钢结构设计规范 （GB50017-2003 ）附录 A 结构变形规定受弯 结构的力度对悬臂梁为伸长度的两倍，即1900 水平支撑梁的最大挠度2.492 小于水平支撑梁的最大容许挠 度 5900/400 ，满足要求。 9、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用 14 号工字钢，计算公式如下 其中

39、 b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=5709.1 80235/ （1600140235）=1.85 -WORD格式- 可编辑 - - 由于 b 大于 0.6，查钢结构设计规范 （GB50017-2003 ） 附表 B，得到 b 值为 0.918. 经计算得到最大应力 =5.86106/（0.918102000）=62.6N/ 2 水平钢梁的稳定性计算 =62.6 小于f=21562.6N/ 2，满足要求。 10、锚固段与楼板连接的计算： 水平钢梁与楼板雅典如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.65KN; 水平钢梁与楼板压点的强度计算公式为

40、： 其中f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10、9、 8 条f50N/ 2; 所 需 要 的水 平 钢 梁与 楼 板 压点 的 拉 环最 小 直 径D=3649.97 4/(3.142 50)/2=6.817 为提高安全储备能力，项目部据顶后部锚环采用16 一级钢筋， 前部锚环采用 14 号一级钢，更加安全。 锚环的设置应锚入现浇楼板的底层钢筋以下，90 度弯折后平直长度 为 15 倍刚劲直径，如下图： -WORD格式- 可编辑 - - 五、外脚手架的搭设 （一）操作工人进行施工技术交底： 1、搭设外装饰架时，操作人员必须戴好安全帽、系好安全带，严禁 酒后作业。 2、设立警戒区域，

41、派专人进行监护，严禁上下同时作业。 3、对操作工人进行详细安全施工方案和技术交底，做好交底记录， 同时组织工人学习相关脚手架搭设操作规范。 4、外防护架的搭设方法 （1）立杆：第一道立杆搭设前，除搭设在砼板上的立杆以外，其余 立杆下端均应铺设60160 木枋（如果地基条件十分差，就必须 对地基承载力进行验算） 。立杆沿建筑物周边间距为1.7 米（跨距）， 垂直于建筑物方向间距1.0 米（排距） ，立杆接头必须采用对接扣件 连接，接头交错布置，相邻立杆接头不能设置在同步或同跨内，且 相邻两个接头位置错开必须大于500 ，接头中点至主节点不宜大 于步距 1/3 ，立杆垂直偏差控制在L/400 以内

42、。 （2）大横杆：大横杆应设置在立杆内侧，垂直步距为1.7 米，并在 外侧立杆上两大横杆之间增加一道大横杆，此道大横杆距下面一道 大横杆 0.85 米， 以满足裙房外墙装饰时的使用安全和方便防护架进 行封闭。大横杆可采用对接连接，也可采用搭接，采用对接时，两 -WORD格式- 可编辑 - - 根相邻横杆不能再同步或同跨内设置接头，且接头位置在水平、垂 直方向错开必须大于500 。采用搭接时，搭接长度小于1.0 米， 应等距设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆的 端部的距离大于 100 . （3）小横杆（若设置）：小横杆按水平间距1.0 米、步距 1.7 米进行 搭设，并设置在

43、大横杆与立杆的交点处，两面端固定，小横杆伸出 防护架外侧的长度严格控制在100 150 之间，以保证防护架 的美观。在 6.85 米标高处的小横杆应伸至建筑物外墙边50 ，以 便于水平防护封闭严密。 （4）连墙杆：连墙杆采用 48 钢管刚性连接，水平方向每隔1 根立 杆设置一道，垂直方向每隔 2 根大横杆（ 或每一个层高）设置一道， 设置时一端设置在防护架节点处，偏离主节点不大于200 ，另一 端与墙、柱梁连接牢固。连墙件防护架底层开始设置，在搭设至设 有连墙杆部位时，搭设完成该处立杆、横杆后应立即设置连墙杆， 以保证架的稳定。 （5）剪刀撑：剪刀撑采用连续设置，每到剪刀撑宽度不应小于4 跨

44、，且不应小于 6 米。斜杆与地面的夹角必须控制在4560 度（与地 面夹角）之间。中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15米。 （6）竖向封闭：保证防护架高出屋面1.5 米以上，防护架搭设弯一 层，就应立即铺设防护网。首先，用细铁丝将竹压板竖向捆绑在防 护架的外侧水平杆上，竹压板应置于绿色密眼安全网的内侧，捆绑 时应用双股铁丝进行牢固连接，相邻（上、下。左、右）两块竹压 -WORD格式- 可编辑 - - 板应连接紧密并用铁丝绑牢，不得有空隙活漏绑现象。其次，应在 外侧立杆的内侧（或大横杆）上挂设绿色密眼安全网，在挂设安全 网时，必须用防雨、不易腐蚀的穿绳孔与水平杆紧密捆绑。保持安 全网的平整度，严

45、格控制好网与网相连的水平连缝和竖向连缝，不 得漏孔和漏捆，以防影响其安全防护功能的发挥和外侧立面的美观。 （7）水平防护：安全防护架和竖向防护网搭设完毕后，为了保证使 用安全，首先在底层高度位置设置一道全封闭水平硬防护。此道水 平防护满铺一层中枋，在铺设一道竹压板。第二道硬水平防护应沿 竖向每隔 5 步架高（ 8.0-9.0米）铺设一道临时防护网。中间层水 平防护网的构成做法为：首先短横杆上铺设60160 长木枋，木枋 应用 10 号铁丝将其与很干牢固连接， 木枋间距部大于 400 ，在木 枋接头处应增设双短横杆，以撑住木枋端部避免瞎子跳。木枋铺设 完成后在其上铺放一道竹压板进行严密封堵，并用

46、铁丝相连牢固严 禁出现孔洞。每日派专人对水平防护上的垃圾进行清理，以确保水 平防护的完整性和安全性。 （8）防护架搭设完毕、验收后，应办理好验收手续，任何人不得擅 自破坏防护设施的任何部位。 如遇特殊情况需要临时拆除局部防护架 时，应提前向安全部门申请，并提供相应的安全防护措施，的到批准 后，按不久措施进行实施，应根据具体情况及时恢复防护架的原样。 5、底层各通道出入口的防护搭设 为了保证地库的正常使用及人员的安全，各进出口必须根据通道 口大小加强防护处理。 -WORD格式- 可编辑 - - 六、脚手架拆除 （一）拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定： 1、应全面检查脚手架的扣件连接，连墙杆、

47、支撑系统等是否 符合构造要求。 2、应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措 施。 3、单位工程技术负责人做拆除安全技术交底。 4、清除脚手架上的杂物及地面障碍物。 （二）拆除脚手架时应符合下列规定： 1 、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上、下同时作业。 2、连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数 层拆除脚手架，分段拆除不大于两步。 3、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5 米）时， 应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆。 4、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两 端应按规定设置，连墙杆和横向斜撑加固。 （三）卸料时应符合下列规定： 1、各构、配件严禁在抛掷至地面。 2、运至地面的构、配件应按规定及时检查、整修与保养，并 按瓶中、规格随标准码存放。 七、外加施工的技术保证措施 （一）水平悬挑安全防护架搭设 -WORD格式- 可编辑 - - 1 、 因为本工程系高层建筑施工， 为防止物体坠落造成安全事故， 搭设水平防护更为重要。 根据我公司