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1、3.27沙钢制氧厂氧气管道爆炸事故一、事件经过：2008/3/27永新炼钢车间氧气管道爆炸,死亡2人.其中一人为沙钢正处干部,袁加宇厂长。教训：开关氧气阀门要慢！不一定只是有杂质才会爆炸，氧气管道瞬间加压产生的高温可能是主因！氧之前一定要记得先吹扫，送氧前要记得要充氮，之后送氧时氧气阀门一定要缓慢打开，速度千万不能快。二、直接原因：1,吹扫不彻底,(吹了2次) 2,阀门前后压差大,未充氮.(阀前20公斤氧气压力)3,也是最重要的一点,从该阀门拆卸后从该阀的旁通阀中发现有油三、间接原因：1,施工单位分3包,工程质量存在一定的问题2,管道连接未氩弧焊打底,且发现内有钢筋一根3,也是最重要的一点.公
2、司赶时间赶进度.冷箱扒砂事故一、事故经过：2009年07月15日20:40，江苏无锡发生一起安全生产事故 造成3死8伤 江苏无锡惠山区前洲镇十五日上午七时三十分许发生一起安全生产事故，该地区一座氧气站在进行检修时发生倒塌，喷出来的珠光砂造成在场工人三人死亡，八人受伤。据了解，事发当时，为无锡新三洲特钢有限公司提供生产用氧的河南威龙空分集团公司正在对每小时六千标准立方氧气站进行检修。由于空分塔内的珠光砂急剧膨胀，导致大量珠光砂从冷箱口冲出，造成在场作业人员十一人吸入珠光砂粉尘。伤员被送往医院后，其中三人经抢救无效死亡，其余八人留院观察治疗。二、事故原因：经事故调查组及专家组现场勘察、调查分析，导
3、致事故发生的直接原因已被查清： 7 月12日，该厂6000 空分车间员工发现的分馏塔冷箱外壁结霜证明塔内低温液体已先泄漏至冷箱。 按规定，空分装置的低温部分设备检修宜升到常温进行；扒珠光砂前，应充分加热冷箱中的珠光砂。 停车后，虽用压缩空气对系统进行了约30 个小时的加温吹扫，但事实上，到事故发生后的16 日下午，扒砂口仍有冷气冒出，泄漏到冷箱内的低温液体并未彻底去除。15 日早上，在未确认冷箱温度是否已接近常温的情况下，作业人员违规操作用通过割开的扒砂口进行扒砂作业。由于割开的扒砂口远大于冷箱原设计的扒砂孔，且扒砂速度较快，外界热空气大量进入冷箱，致使冷箱中存有的低温液体急剧气化膨胀导致冷箱
4、外壁破裂，大量珠光砂喷出，最终导致分馏塔上塔倒塌。氧气阀门燃爆事故一、事故经过：2008年6月25日凌晨4时22分左右，七氧调压站发生氧气管道燃爆事故，造成送炼铁的氧气专管停运。12时20分，氧气调度室通知I台氧压机压氮气对恢复的氧气管道进行吹扫，13时20分，氧气管道吹扫完毕后，关闭15#和19#阀门。14时10分，氮气压力升至1.5MPa，氧气公司调度室安全运行五车间向管道送氧，同时通知二车间管维班班长王智军稍微开启19#阀，A号、B号阀，用氧气置换氮气。15时55分在A点化验结果含氧量97%。16时15分左右，班长王智军通知班员曾繁昌、黄贝一起前往万立制氧机区域大门口，并安排曾、黄二人上
5、氧气主管道阀门操作平台，检查19#阀门的开度，并要求将操作19#阀门的F型扳手从阀门上拿下来。16时20分，曾、黄二人在平台上用F型扳手操作阀门时，氧气管道发生燃爆，二人均被烧伤，曾繁昌从约8米高的平台坠落，黄贝从操作台的直梯爬下。事故发生后，两人被迅速送往武钢二医院急救。曾繁昌头部严重挫伤，耳鼻口多处出血，身体皮肤大面积烧伤，经医院全力抢救无效，于16时47分死亡。17时5分，黄贝经武钢二医院紧急救治，全身85%面积皮肤烧伤，后被及时送往武汉市三医院继续治疗。二、事故原因分析：1.用氮气对管道进行吹扫时，管道内残渣未吹干净，新投产的I台制氧机德方调试人员（制氧机系德国进口，故有德方人员负责调
6、试工作）未经允许擅自将系统压力从2.14 Mpa升到2.65Mpa，导致管道内压力波动过大，而此时管网维护工曾繁昌和黄贝在接到班长王智军检查19#氧气阀门开度时，擅自操作氧气阀门，导致残渣与管道阀门产生摩擦，造成管道燃爆。2. 送氧方案未严格执行，安全措施、安全确认制未落实。液氧充装过程中的爆鸣事故一、事故经过：一操作工在槽车充装液氧时，由于充装低温液体的软管和槽车相连的接头处，发生泄漏，他就用木锤敲击快速接头，进行紧固，但仍有少量泄漏，就进行了第二次敲击紧固。就在这次紧固时，在接头处发生了爆鸣，据操作者说，他看到了一团淡蓝色的火球，并伴随着强烈的爆鸣声。 二、事故原因：经调查，由于充液软管的
7、快速接头连接密封不好，使用的紫铜垫圈上缠绕了多层电工用黑色胶布。在发生爆鸣后，再次查看时，紫铜垫圈上缠绕的黑胶布忆荡然无存。这说明此黑胶布在敲击紧固时发生了燃爆。在这里，这黑胶布就是可燃物，液体氧就是助燃物，敲击紧固可能就充当了击发能量的作用。有人认为，敲击时，可能是液氧中的碳氢化合物析出物在密封处起到了引爆源的作用；也有人认为液氧浸泡过的黑胶布本身可能就起到了引爆源的作用，而无需碳氢化合物析出物的存在。三、整改措施：采取的措施有：一是禁止带压敲击紧固接头；二是禁止使用缠绕其它密封材料的紫铜垫圈；三是定期检验液体储槽的接地电阻；四是改造充液软管的不合理接头。空分车间分馏塔北侧氩泵冷箱氮气窒息事
8、故一、事故经过2006年7月8日凌晨1点30分，空分系统工况调试已接近正常，液空纯度35%，氧气纯度超过96%，并稳定上涨，氮气已达标，含氧量6ppm。此时系统突然停车，为保证下次启动的顺利快速进行，冷箱内采取保冷手段。中午12点30分再次启动时，空压机电机联轴器断裂，此时车间人员全部在现场待命。13点30分突然下起大雨，15点大雨停止之后检查是否有雨水进入冷箱内时，空分车间安全员XXX和二班班长XXX同志从冷箱顶部向下部检查，15点50分开始从顶部向下走，到二楼平台处，安全员XXX叫二班班长XXX回车间领铁丝，当时氩泵冷箱上部和侧面的人孔都是盖死的，当二班班长XXX取出铁丝返回现场后见氩泵冷
9、箱上部人孔已打开，没有看到安全员XXX后返回主控室询问安全员XXX下落，没有得到结果后又去找保全工，然后去人孔处观看，发现里面有衣服边角后迅速回到主控室找人迅速组织抢救，同时拨打120急救，抢救过程中，有两名同志先后进入氩泵冷箱后数分钟后昏迷，后被迅速地从上部拖出，16点10分左右把打开侧面人孔中救出并迅速抬到车间门口通风处，此时120车已到现场，证实安全员XXX已经死亡。二、事故原因分析在调试和正常停车后，设备处于平均温度在零下185左右，内部形成约300Pa左右的负压状态，因为设备意外停车而没有来得及向内冲入密封气体，所以理论上判断冷箱内无气体或液体泄露。但是由于设备没有完全达到正常生产状
10、态，所以并不能保证一定没有内部气体泄露。之后医院检查发现，进入冷箱内抢救的人员都是由于氮气窒息昏迷，结合上面所述冷箱内设备状态判断冷箱内产生氮气浓度过高的原因如下：由于常压下氧气的液化温度为零下183摄氏度，氮气的液化温度为196摄氏度，而部分设备外表面的温度正好介于这两者之间，所以氧气会被过多得吸附在这些设备表面，这样冷箱内距离设备越近处氧气浓度越高，越是距离冷箱避处氮气浓度越高，联系到氩泵冷箱和主冷箱中间并不是全部封死，所以一定会有贴近主冷箱壁的氮气向氩泵冷箱内流动，而且氩泵冷箱没有填充珠光砂，气体空间较大，氮气被过多的聚集在里面，人员进入后造成窒息伤亡。无锡市新三洲钢铁有限公司空分装置倒
11、塌一、事故经过2009年7月，江苏省无锡市新三洲钢铁有限公司发生空分装置倒塌事故。 7月12日，某空分公司发现冷箱距离地面10余米处的外壁V18管线阀门附近有跑冷结霜现象，即安排停车检修。12日当天对分馏塔的低温液体进行了排空，13日10时至14日15时30分，进行了加温处理（压缩空气吹扫）。在未完全确认冷箱内温度是否降到具备安全作业条件的情况下，决定开箱扒砂作业。 7月15日6时，该空分公司开始扒砂作业，为了加快扒砂速度，没有从冷箱原来设置的Ø320mm的扒砂口扒砂，而在冷箱底部用气割割开一个600 800mm的扒砂口。 当扒砂作业开始不久，突然发生冷箱从中段断裂倒塌，冷箱内部
12、的分馏塔上塔和粗氩塔和粗氩塔等设备也同时折断倒塌，塔内2000多米3的珠光砂在很短时间，向外喷出，现场作业的人员，2人因吸入大量珠光砂窒息死亡，另1人被倒塌下坠的杂物击中头部死亡，8人受伤。 此起事故不幸之大幸是，倒塌位置不在塔冷箱附近的低温储罐，若再偏离几十度，会殃及低温储罐，造成的损失会更加严重。 二、事故原因事故调查认定的事故直接原因是： 虽然在扒砂前打开了冷箱顶部人孔盖进行排空和加温处理，但在扒砂时没有完全确认冷箱温度是否符合安全条件。在扒砂作业时，冷箱内部的低温液态气体，遇到外界空气进入冷箱，吸收热量急剧气化膨胀(低温液态气体在常温下变为气体时的体积扩大将近800倍，导致冷箱压力瞬间
13、升高，产生的压力无法从顶部和下部扒砂口全部泄出，从而压迫冷箱器壁，导致破裂，大量珠光砂从破口喷出，冷箱从中间断，分馏上塔等塔器也折断倒塌。 冷箱内的设备是按照单台设备独立设计而考虑稳定性问题，与冷箱稳定性相关的其它综合因素，在单台设备设计时未予以考虑。一旦发生冷箱失稳、垮塌事故，会殃及相关特种设备，包括塔式压力容器、压力管道，造成次生事故。冷箱精馏系统进珠光砂1、问题描述2008年3月7日，某系统冷箱重新回装珠光砂，空分装置恢复开车。3月10日8时生产出合格产品，但精馏塔下塔液位LIC4001逐渐上涨，全开液位调节阀LV4001、HV4004，液位仍然降不下来。联系仪表人员检查液位计，确认没问
14、题，而且阀门阀位现场主控相符，初步判断为过冷器E4009堵塞。因精馏工况无法维持，空分装置被迫做停车处理。2、原因分析因本次开车冷箱吹除非常彻底，各个导淋取样分析露点均在-60以下，排除冰堵的可能；冷箱刚出现断管事故，怀疑从断管处进珠光砂。让操作人员在主冷底部导淋V4364B接低温液体，发现低温液体内悬浮有珠光砂，又从富氧液空导淋V4361B、液氮导淋V4362B处接部分低温液体，也发现有珠光砂。判定冷箱在断管后有珠光砂进入精馏塔内。本次下塔液位上涨（居高不下）是因为珠光砂随着下塔液体进入了板式换热器E4009的流道，堵塞了板式换热器部分通道，影响了低温液体的流通。空分装置在3月13日开始退气
15、停车处理。3、处理措施及建议（1）间断开大下塔回流蝶阀V4020，靠下塔回流液体冲洗塔盘。将下塔塔盘上的珠光砂冲洗到塔底，从富氧液空导淋V4361B排放掉，排掉部分珠光砂。（2）在空分装置退气后，通过从污氮气导淋V4338、液氧泵P4001A/B加温线等地方接仪表空气向上塔充压至93Kpa，然后将上、下塔连通阀LV4001突然开大，用高速气流反吹过冷器，将黏在过冷器富氧液空侧的珠光砂从导淋V4361B全部吹除掉。通过此方法，依次开大FV4002反吹液氮管线、FV4003反吹污液氮管线内的珠光砂。（3）经与杭州制氧股份有限公司技术服务人员协商，增加三条临时管线，分别是从污液氮导淋、贫液空导淋、富
16、氧液空导淋接临时管线至液氩泵P4003A/B出口，通过液氩泵后去粗氩2塔调节阀控制下塔液体进入上塔参与精馏。（4）冷箱若断管后，要保持稍高压力，减少珠光砂因静压进入冷箱的几率。（5）冷箱内脚手架全部拆除，消除不安全因素。（6）在开、停车过程中，维持好降温和升温速率，尽量减少管线应力。该空分装置通过处理和改进后效果良好，能够正常生产液氧、液氮，产品纯度符合设计要求，但是由于精馏塔内还存有部分珠光砂，系统只能达到设计负荷的90。三条临时管线投用，导致空分装置氩系统无法进行调氩操作。系统内的珠光砂只能通过低负荷缓慢从冷箱带出，并且已经取得部分成效。大部分珠光砂通过污氮气带到水冷塔，而又从水冷塔到低温
17、水泵入口过滤网中，堵塞过滤网是低温水泵频繁气化，需要经常性清理入口过滤网。另外，还有部分珠光砂随着液氧、液氮进入液氧、液氮泵入口滤网。若系统能够有长期运转，珠光砂将逐渐带出，冷箱工况会逐渐好转。空气出空冷塔空气温度高一、问题描述 2008年在某系统空分开车时，由于空分的空冷塔设计两段均为循环水降温，上段循环水经过冷水机组降温，下端循环水为常温水降温。但是在开车过程中降温效果越来越差，冷水机组的进出口压差升高。空冷塔出口温度设计为10，但是经常为20左右，使得分子筛的负荷增加。 停车检修发现冷水机组的蒸发器管道上、水冷塔的填料层有大量的盐析出，影响水冷塔的降温效果，氨蒸发器的管路堵塞严重直到最后
18、机组无法正常工作，停车清洗水冷塔、冷水机组蒸发器管道，一段时间后仍是如此，联系厂家加药后也没有效果，最终冷水机组启动不起来，空冷塔出口温度高到25，问题不能得到彻底解决。二、原因分析 （1） 循环水的水含盐量高，低温下溶解度降低，盐类析出。 （2） 冷水机组的蒸发器管道间隙小，堵塞严重影响换热，机组无法正常工作。 （3） 水冷塔的填料层高，降温气体与水的接触时间，面积小，现在改为双层，水流进行二次分布。 （4） 设计问题，设计厂家没有考虑到循环水的水质问题。三、处理措施及建议 （1） 2008年9月份将空冷塔改造为上下两段，下端仍是循环水冷却，上段是冷冻脱盐水冷却，在中间增加收集器，脱盐水回收
19、回到水冷塔循环使用。脱盐水中的含盐量低，避免盐类物质在低温下因溶解度降低析出，附着在蒸发器内以及水冷塔填料上。 （2） 增加水冷塔高度，原来为单层八米填料，现在也改为上下两层，填料分别为上下两层，每层4米。同时将冷冻循环水改为闭环式的循环脱盐水，大大降低了冷量的损失，空冷塔出口温度降到10以下。 （3） 设计时需要考虑到各厂的循环水水质问题。空冷塔、水冷塔的设计一定要把好关。 （4） 冷水机组为动设备，一旦出事故将严重影响空分的稳定运行，如果厂家有氨冰机视情况可以考虑改为氨冷器，冷水机组作为备用机组使用，氨冰机故障时开启，可以保障空分的正常运行。富氧液空管道漏液一、问题描述2010年2月24日
20、，某系统操作人员1：00发现冷箱压力出现明显上升，正常指标为0.00Kpa或0.01KPA，发现时为0.04KPA，当时总控人员立即通知现场人员到现场检查充气阀是否开得过大，现场是否有误喷砂情况，没有发现异常，认为是仪表只是有问题，通知仪表人员查看了冷箱压力变送器。冷箱基础温度未发生任何变化。 2：00现场操作人员发现冷箱北侧约20米高度污氮管道连接处有珠光砂喷出。立即通知化验室人员对冷箱下部外冒气体用测氧仪监测，东侧、南侧不报警，西侧报警，手动分析结果冷箱西氧含量36，冷箱南侧31.检查过程中2：30听见钢板破裂的声音，返回检查发现在冷箱南侧约18米高度，距离上塔安全阀40cm距离处出现裂缝
21、，并有液体流出。空分立即停止冷箱进气，上下塔排液，打开一个冷箱珠光砂卸料口和中部珠光砂口以及顶部的排气口，冷箱上下部压力回复正常数值。从先现象判断冷箱漏液，无法直接判断原因，必须扒砂处理。二、原因分析根据化验室分析结果，冷箱西氧含量为36、冷箱南氧含量为31，从而判断漏液不是液氧，成份与液空含量近似，可能是液空管道泄漏。管道支撑不合适，原来检查冷箱内管道时，此管道的支撑抱箍断，厂家施工人员对管道支撑进行处理后，原来的废旧支撑应该去掉，但是没有去除，管道和旧支撑磨损造成管道漏液。漏液之后，由于富氧液空在冷箱内部气化，造成冷箱的密封气压力高，高到一定程度时，由于冷箱无法承受住压力高，造成冷箱破裂。
22、三、处理措施及建议1、扒砂后去掉废旧支撑，更换此段管道。对冷箱破裂处进行焊接。2、冷箱内每次扒砂都应该检查支撑是否变形，是否合适，管道是否变形，焊缝是否开焊，并且安排专人负责检查3、如果防止这种现象的发生：总控人员应该注意冷箱的密封气压力是不是有较大的变化，如果有变化看情况处理。空压机跳车（放空阀气源管断裂）一、问题描述 2008年12月31日4点07分，某系统空压机放空阀突然全开，反馈显示为100%开度，空压机出口流量FI4624很快降为0，增压机三段和五段出口流量也很快下降。工艺人员立即通知仪表值班人员进行现场检查。当空压机放空阀在“半自动”状态，工艺人员迅速给手动关闭信号，空压机放空阀反
23、馈信号依然显示为100%开度。4点13分，增压机三段循环阀全开，增压机入口压力低报警，增压机入口压差低报警，随后，BAC1逆流保护动作，BAC卸载运行，空压机组停车。停车后，经仪表人员现场检查，发现空压机放空阀BV4622/4621气源管1/2变1/4接头断裂，导致放空阀失气全开。二、原因分析 空压机放空阀BV4622/4621气源管1/2变1/4接头断裂，最终导致增压机逆流保护动作，引起机组停车。经对断裂的气源接头分析，发现接头存在管壁薄，1/4接头外螺纹挑丝太深的加工质量问题。三、处理措施及建议 （1） 要加强对现场设备的巡回检查力度，检查要全面细致，避免走马观花，要按照“五定”原则进行巡
24、检，现场阀门，气源管路等都是重点巡检对象。 （2） 工艺人员要加强对现场工艺设备、仪表设备的巡回检查力度，特别是夜班值班人员，要按时巡检，发现异常情况要及时通知仪表人员检查。2008年8月5日甲醇厂氧管线烧损事故分析报告一、事故经过：5 $ Z$ U) B2 f: z$ E 2008年8月4日晚22：55左右，锅炉跳车导致主工艺装置系统停车，随后锅炉系统恢复，8月5日1：20对空分装置确认后启动空压机组汽轮机800rpm进行暖机，开始进行空分装置开车；2：00机组正常开始向预冷、纯化系统导气；2：40时纯化器后空气中二氧化碳含量合格对膨胀机和液氧泵进行加温吹除，向精馏塔导气；3：45时启动膨胀
25、机精馏系统调节氧氮纯度并开始预冷液氧泵；5：30氧纯度及液氧泵冷却合格，启动液氧泵。6：20液氧泵运行正常，空分中控打开氧气放空阀开始放空，氧管线开始升压至5.52MPa，随后在氧放空阀处发生声响及烟尘，岗位人员现场确认氧气放空阀PCV9302及阀后管线发生烧损。立即对空分装置做紧急停车处理，对氧管线进行隔离、事故现场残余火星处理，同时进行汇报。 + z! q5 G% h % 7 v! b- 3 事故发生后，甲醇厂组织相关职能部门及车间对现场设备进行勘查：氧气放空阀PCV9302及阀后管线发生烧损，阀前管线扭曲撕断，阀后管线焊缝断裂，；HV9304阀前管线变形，阀后管线焊缝断裂；4.4Mpa减
26、压站减温水管线变形；管廊 45和15的工字钢及支架变形且立柱基础受损；10Mpa、4.4Mpa蒸汽管线保温损伤，部分电气、仪表管路、电缆烧损，支架变形。直接经济损失总计37万元。二、8 O1 O9 6 |; t2 tY6 a3 V% v7 v$ 事故原因分析： * D# ?+ J9 K h3 s/ F事故发生后，甲醇厂立即对事故现场进行勘察、保护，并进行相关的取证工作，随后由集团公司领导、煤化工指挥部及甲醇厂先后四次组织事故分析会，对发生事故的根本原因进行分析，对造成氧气管线烧损的可能原因分析如下：: / a/ O/ i I7 t5 / a! y1.氧气中碳氢化合物含量高： 一是当时空分装置纯
27、化器已经正常运行（碳氢化合物在该系统脱除），出口空气中二氧化碳含量为0.184ppm（指标为小于1ppm）合格；二是在事故后我们对液氧中的碳氢化合物取样分析指标合格，甲烷为26.37ppm（指标为小于70ppm），其余无；另外若碳氢化合物含量高首先出事的地点在空分精馏塔，会导致精馏塔爆炸；因此此原因可以排除。2.硬质颗粒造成：氧气管线内铁屑、脱落的焊瘤、沙粒等硬质颗粒随氧气流动在压力调节阀（PCV9302）处由于流通面积缩小流速增大，导致颗粒与管壁碰撞产生火花引起燃烧，并随氧气流动方向导致整个放空管线烧损；$ M5 D# fT- m0 L6 Y3 M: M0 k6 e3.流速过快产生静电：PC
28、V9302放空阀设计泄放量正常为20000Nm3/h，最大22000 Nm3/h，而发生事故时放空量为10400 Nm3/h，低于设计流量，说明流速低于设计正常流速；同时在上半年我厂已对整个装置的静电接地系统进行过检测，均符合要求；因此此原因可以排除。4.可燃气串入：因当时氧用户无，反串只有通过高压空气管线或低压氮气管线串入，经过取样分析，以上两条管线中均没有可燃气，检查氮气止逆阀完好，氮气各用户切断阀均处于关闭状态；同时氮气管线与氧管线没有直接接触点，仅同时汇总到放空坑中，另外若由此处串入，氧管线首先受损部位应在出口处，即半截碳钢管，但检查碳钢管无烧损，与此同时，氧气当时处于放空，即使反串起
29、火不会反气流影响到氧气管线，气化炉烧嘴可以证明，因此此原因也可以排除。5.管线脱脂不彻底，管线中有油污：因此管线在投用前曾进行过专业清洗、脱脂，同时此管线投用已经有一年多时间，且在这段时间氧气管线没有进行过检修、拆装等作业；因此此原因可以排除。6.升压过快：从1.0MPa升至5.52MPa用时60s，而阀门PCV9302设计动作速度即全开时间为3s,所以在安全范围内；另外，如果因为升压过快首先会导致阀前受损，因此此原因可以排除。三、事故原因认定：( u0 A+ R. J7 Y结合上述分析，结合事故现场勘察，认定本次事故的直接原因为：氧气管线内残存硬质颗粒导致事故。氧气管线内硬质颗粒脱落随氧气流
30、动在压力调节阀（PCV9302）处由于流通面积缩小流速增大，导致颗粒与管壁碰撞产生火花引起燃烧，初始起火点在PCV9302阀腔内，并随氧气流动方向导致整个放空管线燃烧；整个放空管线产生高温软化，弯头在气流的冲击下（改变气流方向产生气流冲击）出现开洞，随后PCV9302阀体及阀后管线焊缝软化失去固定作用，在阀前高压氧气的作用下PCV9302阀体甩出碰到管架并与氧管线脱离，导致阀前氧管线产生变形。由于氧不易与铜材燃烧，对铜质阻火器没有大的损坏，而将阻火器后的不锈钢管道和弯头烧穿。在阀与阻火器断开后，同时阀内喷出的高温氧化物向四周喷散引燃蒸汽管线保温和电气信号线，造成周围设备、管线、电仪部分设施损坏
31、。四、# k: 0 a, e3 5 T6 x防范措施：1、氧管线在本次恢复中全面检查，提高焊接质量，同时再次对氧管线进行吹扫、脱脂，在吹扫中，对焊缝用木槌敲击并严格进行打靶试验，最大限度避免焊渣等机械颗粒的影响。2、对所有氧管线及整个系统的静电接地再次进行全面检测，保证运行正常。3、更换氧放空管线入放空坑处半截碳钢管线为不锈钢。( F+ u Z/ % E u* t+ T4、在放空坑顶部排放口增设防护帽，防止可燃物进入。$ W8 I) U# J- m3 % t) g8 K5 W5、加强氮气管网检查，每周对氮气管线进行检查确认，所有氮气管线在各用户设备前增设盲板，防止可燃物串入； 6、定期对液氧中
32、总烃含量进行手动分析，结合自动分析仪对液氧中总烃含量加强监控。7、规范操作，严格控制氧管线升压速率。8、在引氧和升压时，为确保人身安全，要求无关人员必须撤离。2008年11月25日空分氧管线爆炸事故一、事故经过：由于2008年11月25日晚锅炉跳车而造成整个系统停车，随后锅炉恢复正常，空分开始暖机开车，直至5日早上6时装置出产品，空分中控开始打开氧气放空阀放空，氧管线压力升至5.52MPa，随后在氧放空阀处发出声响和烟尘，经确认氧放空阀及阀后管线烧损，空分工艺人员对装置进行紧急停车并对现场残余火星进行处理。同时向上级作以回报。二、事故分析：经过对两次事故的分析，认定其原因为氧放空阀选用不合格。
33、氧气管线在压力调节阀处由于流通面积缩小流速增大，超过了该阀所能承受的流速。使阀芯引起燃烧，整个放空管线产生高温软化，随后阀体及阀后管线焊缝软化失去固定作用，在阀前高压氧气的作用下阀体甩出碰到管架并与氧管线脱离，导致阀前氧管线产生变形。由于氧不易与铜材燃烧，对铜质阻火器没有大的损坏，而将阻火器后的不锈钢管道和弯头烧穿。在阀与阻火器断开后，同时阀内喷出的高温氧化物向四周喷散引燃蒸汽管线保温和电气信号线，造成周围设备、管线、电仪部分设施损坏。三、 Q e O$ D% s* 事故处理：J8 h2 $ * A* b+ 在经过两次爆炸之后，更换氧放空阀，更换放空坑处的关向为不锈钢管线。在放空坑排放口增设防
34、护帽，防止可燃气体进入。定期对液氧中的总氢类含量进行检查。并对操作规程进行修改，在冷箱出现液氧后，首先由液氧泵进行升压至1.0-1.2MPa，然后打开氧送出阀旁路阀进行均压，当氧管线内压力升至1.0-1.2MPa时，对液氧泵与送出管线同步升压至6.4MPa，速率保持0.2MPa/S。当两台气化炉工作时氧放空阀全关，由液氧泵回流阀进行调节压力。一台气化炉运行时氧送出量保证17000m3/h.放空阀保持10%的开度。而当气化炉跳车憋压到6.67MPa的时候连锁放空阀打开一定的开度（此开度由第一次开车工艺人员确认后，仪表给定一个足以全部放空的数值）# ?( g3 w Z- _& C: y/ B% L
35、; . t7 x, J/ L一起氮气泄漏事故1、 事故经过 12bar 流量在25000nm3/h的氮气总管的出口阀门前的四氟垫片破裂因此阀门在空压机厂房内 造成厂房内最低氧气含量达到百分之十四，1#空分供的氮气和后备公用同一总管，且后备是用压力自动控制，总管道压力低时后备区出口阀会自动，打开人员无法进入压缩机厂房，全开压缩机厂房排风扇厂房大门，氧含量也就只能达到17左右。因2#空分也在工作，当1#空分停机后二号空分供的氮气也会反串至2#出口泄露处，为了对客户不造成影响，先开启2#后备供应。1#减负荷停车，降低1#后备出口的压力设定值，并关闭手动出口阀。2、$ X6 G% q( w1 o# O
36、* j7 t( P8 D2222 处理过程及所用到的安全设备：3套自供式空气呼吸器，救生绳一根，派人员背负自供式呼吸器进入厂房，且需系好救生绳（一般呼吸器连续工作20分钟左右为防止为及时完成，呼吸器的胸前哨响起给该员工造成心理恐慌，及该员工进入后就开始计时 15分钟未完成，就用救生绳提醒其出来，更换新的呼吸器，若该员工有任何异常，也可通过救生绳强行将其拉出) 4处理结果 成功关闭泄漏源，并更换垫片。3、事故分析：安装时管道存在应力导致垫片破裂黄石发生液氧泄漏事故1、事故经过：/ u5 a6 I, t3 S8 o0 b6 l6 G* J% 7 R造成一死一伤 3000居民被疏散，输氧管破裂导致液
37、氧外泄，一过路出租车不幸被引燃。 据该公司一名负责人介绍，当日凌晨，一辆外地运送氧气的汽车在灌完氧气后，没有卸下输氧 管道就发动汽车，导致输氧管道破裂、阀门损坏，液氧外泄。 % h% r# E0 1 ?5 N4 ) Y! B% T3 事故中的死者名叫陈振宇（男），27岁，系新冶钢保卫部工作人员。伤者为陈浮（男），47岁。早晨7时许，陈振宇在参与实施警戒和人员疏散过程中，因制止他人吸烟，火源引燃已吸附液氧成分的衣物起火，致使自己和陈浮不同程度烧伤。两人随后被紧急送至医院救治，陈振宇因伤重抢救无效死亡，陈浮目前病情稳定，生命体征正常。据了解，事发时，一辆路过事发地段的出租车不幸被泄漏的氧气引燃。出
38、租车司机胡德建说，凌晨3时许，他开车经过新冶钢公司制氧车间大门前，听到有人对他喊：“有液氧泄漏，赶紧把车子熄火！”随后他赶紧将车熄火，在车上2位男乘客的帮助下，顺着斜坡路将出租车推行了约1公里。哪知，正在此时，车前部突然冒出一个小火球，随后越烧越大，将整个车前部烧燃，所幸未造成人员伤亡。过冷器氮气管道堵塞事故一、事故经过： R T0 l4 U$ b$ n: + D0 M$ d H2010年3月25日公司按照下游产品接受单位意见对全厂各工段进行检修，因检修时间没有确定，因此空分装置没有按原定计划进行排液加温。2010年4月1日确定停车时间为一个月，出于安全考虑空分装置采用静压排液，未启动空压机对
39、冷箱系统进行回温。2010年4月24日装置重新启动，对冷箱系统进行加温吹扫至27日系统进行调存阶段共计吹扫约50h，系统氧、氮气纯度达标，但是在负荷提升过程中发现氮气通道压降较大、氮气常量不能正常提升。疑为氮气通道逆向进水致通道堵塞。28日下午装置停车排液、对系统进行全线加温吹扫，吹扫达100h重新启动膨胀机装置开车，系统运行稳定后氮气通道故障依旧存在，为维系生产空分系统勉强维持运行，2010年6月18日氮气通道故障继续恶化在生产不能维系的情况下，装置进行停车、加温准备检修。二、故障分析：根据故障现象，对氮气通道的各取样、取压口进行实时测压，通过测压结果断定氮气进过冷器取样管断裂，珠光砂进入过
40、冷器堵塞氮气通道。于是组织进行扒砂，对冷箱内管道、设备进行彻底检修。扒砂完成后发现：$ SA/ V2 a I5 1 V7 Y5 B. c1、氮气出上塔进过冷器前取样管10mm铝管焊接口完全断裂，该管处于氮气管道冷补偿的水平管段正上方，距塔顶约10m，且上部没有保护角钢。: Z4 X& - E5 B* E* h2、上塔安全阀管道弯头下沉约800mm且该处无支架，该管处于氮气管道冷补偿的水平管段正上方，距塔顶约10m. m0 O* z8 y! a3、冷箱内管道支架近80%变形严重，且有部分支架脱落，系统开停比较频繁，整个冷箱内部因应力造成较大伤害。P- D. ! S6 C4、冷箱内存在整袋珠光砂。
41、初次装填珠光砂采用分段装填方式，侧面人孔没有安装临时保护格栅板，因此不排除整袋珠光砂在下落过程中对该断裂管道形成冲击。. + c2 6 B& 0 + _6 G H% g由于该管道的断裂，断裂口周围的珠光砂在重力以及数次开停造成的系统内部气体流动造成的虹吸作用下，从断裂口处进入大量珠光砂进入水平管内，在下次开车后被正流气体携带进入过冷器，在过冷器上封头形成高约600mm的珠光砂层，氮气通道基本完全封闭一起氧气阀门燃爆事故一、事故经过：2010年11月1日，事发前3号空分装置冷箱高压液氧A泵正在运行；B泵检修后试运行，准备投备用。22：59，高压液氧B泵在预冷泵时发现密封气压差显示故障，现场检查泵
42、密封气系统及机械盘车均未发现问题，判定差压变送器故障，值班人员通知仪控人员处理缺陷。23：51，运行中的高压液氧A泵密封气压差低于0KPa，联锁动作，高压液氧A泵停运。此时3号空分装置冷箱高压氧气送出管线上阀门状态：送出阀PV3-102开度100%,氧气放空阀PV3-109开度55%。氧气送出管线压力显示4730KPa, 氧气送出管线流量显示52094Nm3/h。值班人员马XX到现场检查高压液氧A泵状况，23：54：43，在到达3号空分装置高压液氧泵箱附近时，发现氧气防爆间有火光，立即通知本班班长，并通知消防、调度、应急等部门。班长宣布紧急启动氧管线爆燃现场处置方案，并现场组织本班人员灭火，同
43、时安排岗位人员关闭氧气送出阀PV3-102，开大去消音塔氮气阀PV3-110至25%以上，给氧气防爆间充氮气灭火。关闭高压氧气去气化装置的HV370003a/b切断阀,及时打开3号氧气缓冲罐底部排淋阀泄压,工艺人员迅速隔离了3号空分氧气系统。11月2日0:05，3号氧气防爆间的明火扑灭。本次火灾导致氧气放空阀PV3-109损坏，8英寸铜质阻尼孔板烧毁。二、事故原因：1、高压液氧A泵停运导致氧气缓冲罐及氧管线内高压氧气向放空阀PV3-109倒流。氧气气流高速通过放空阀阀芯，因摩擦过热或静电导致燃爆，是事故的直接原因。2、3#空分氧管线设有氧气缓冲罐，但是杭氧公司在设计时，未考虑到液氧泵停运时，氧
44、气缓冲罐的氧气有可能向氧气放空阀PV3-109和氧气送出阀PV3-102倒流，在设计上虽然设计了止回阀，但设计位置错误，本应设计在氧气送出阀PV3-102之后，但实际设计在界区氧气送出阀PV3-120之后，是导致事故的主要原因。三、防范措施：1、联锁系统是实现装置本质安全的一个重要组成部分，应对装置的安全起到本质安全保护作用，但杭氧公司在本质安全上针对联锁设计考虑不全面，高压液氧泵故障或误动的条件下，氧气放空阀应限定开启速度，确保安全生产。2、空分分厂要认真汲取事故教训，做到举一反三排查隐患，要进一步查找和完善紧急状况下安全技术处置措施，加强应急处置演练。3、空分分厂生产技术专业人员要强化工程
45、设计、施工与生产实际的衔接，改善氧气排空管线的配置，增加排空阀直管段有效长度，减小气体对阀门的冲击。冷箱内设备泄漏事故一、问题描述 . A$ q& C/ 2 x* A8 o2011年2月24日，某系统操作人员1：00发现冷箱压力出现明显上升，正常指标为0.00Kpa或0.01KPA，发现时为0.04KPA，当时总控人员立即通知现场人员到现场检查充气阀是否开得过大，现场是否有误喷砂情况，没有发现异常， 认为是仪表只是有问题，通知仪表人员查看了冷箱压力变送器。冷箱基础温度未发生任何变化。2：00现场操作人员发现冷箱北侧约20米高度污氮管道连接处有珠光砂喷出。立即通知化验室人员对冷箱下部外冒气体用测
46、氧仪监测，东侧、南侧不报警，西侧报警，手动分析结果冷箱西氧含量36，冷箱南侧31.检查过! p2 e! Z1 v: b: U6 y程中2：30听见钢板破裂的声音，返回检查发现在冷箱南侧约18米高度，距离上塔安全阀40cm距离处出现裂缝，并有液体流出。空分立即停止冷箱进气，上下塔排液，打开一个冷箱珠光砂卸料口和中部珠光砂口以及顶部的排气口，冷箱上下部压力回复正常数值。从先现象判断冷箱漏& b Z0 n- o; f液，无法直接判断原因，必须扒砂处理。二、原因分析 1、根据化验室分析结果，冷箱西氧含量为36、冷箱南氧含量为31，从而判断漏液不是液氧，成份与液空含量近似，可能是液空管道泄漏。1、管道支
47、撑不合适，原来检查冷箱内管道时，此管道的支撑抱箍断，厂家施工人员对管道支撑进行处理后，原来的废旧支撑应该去掉，但是没有去除，管道和旧支撑磨损造成管道漏液。漏液之后，由于富氧液空在冷箱内部气化，造成冷箱的密封气压力高，高到一定程度时，由 j( Y& G7 t8 V 3 D; 4 f. W1 e于冷箱无法承受住压力高，造成冷箱破裂。三、处理措施及建议1、扒砂后去掉废旧支撑，更换此段管道。对冷箱破裂处进行焊接。2、冷箱内每次扒砂都应该检查支撑是否变形，是否合适，管道是否变形，焊缝是否开焊，并且安排专人负责检查3、如果防止这种现象的发生：总控人员应该注意冷箱的密封气压力是不是有较大的变化，如果有变化看
48、情况处理液氧槽罐车撞上小吊车2011年4月24日下午2点35分左右，在润扬大桥瓜州收费站约一公里处，一辆由镇江开往扬州装有26吨液氧的槽罐车与一辆小型吊车发生追尾事故，槽罐车当场起火，押运员烧伤面积达60%，幸好驾驶员无大碍。不过，由于受到撞击，罐体上出现两个漏洞，液氧大量泄漏，为了排除险情，扬州各部门现场排氧。8 E: |4 q9 c2 z 下午4点左右，槽罐车罐体前后部位都发生了泄漏，白色的“烟”不断冒出。据介绍，经过20分钟左右的扑救，明火被基本控制，不过由于油箱温度过高，还是发生了爆炸，所幸有惊无险。火控制住了，但液体一直在泄漏，经过检测，车内所装物质为液氧，虽不可燃，但在一定条件下容易发生爆炸。为了排除险情，消防员分别对前后两个漏洞进行强制堵漏，并将随身携带的衣服一并用上，覆盖在漏洞处。据了解，该槽罐车装有26吨液氧，怎么才能把这个庞然大物转移走，现场救援人员很伤脑筋。在转移计划失败后，该槽罐车厂家派出的工程师赶到了现场，大家现场研究决定，先现