香河锅炉房设备设计计算书.doc

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1、设计计算书一、 概况1、 根据大厂潮白河工业区北区热源厂热负荷情况调查，共建设4台29MW锅炉，近期将建设2台29MW锅炉，随着热负荷增长远期考虑再建设2台29MW锅炉。采用分布式变频系统。二、 锅炉1、 热负荷2、 锅炉选型 单锅筒纵向链条炉排单台锅炉参数表：DZL29-1.6/130/70-AII 数量 2台型号 DZL29-1.6/130/70-AII热功率 29MW压力 1.6MPa额定供水温度 130额定回水温度 70锅炉循环水量 412.7t/h锅炉热效率 82.05锅炉容水量 29m设计排烟温度 150三、 热力系统A、厂区循环水泵选取：热网一次1#循环泵数量 2台（一用一备）型

2、号 SLOW150-280（I）流量 443m3/h扬程 21m转速 1480 rpm功率 37KW热网一次2#循环泵数量 1台型号 SLOW300-330流量 940m3/h扬程 23m转速 1480 rpm功率 90KWB、全自动软化水设备数量 1台型号 YTH-3150B 进出口管径DN100规格 出水量35t/h，双阀双罐系统（连续出水）C、水箱30m（4.83.42.0）D、海绵铁除氧器JCY-35,出水量35t/h （一用一备）进水口 DN80 出水口DN80 反洗口DN80E、一次热网补水采用补水泵变频补水定压方式，定压点设在热网循环水泵入口母管上。供热范围内最高点为热源厂内最高

3、点供热管道，距地面16m，供水管道的汽化压力为17.24m，富裕压力5m，确定定压点压力控制在0.3824 MPa左右。外网最不利环路管线长度约5400米，取平均比摩阻55pa/m，外网总阻力为 540055=297000Pa 0.2971.3=0.386Mpa 确定静水压线为：38.617.25（换热站阻力）=60.8米确定定压线为：静水压线（3-5米富裕量）=64.8米确定补水泵扬程：定压线5（富裕量）=69.8米一次热网补水量按热网循环水总量2%计，选用2台一次热网补给水泵，两台运行时用一台泵，四台同时运行时启用2台泵，并设置备用泵。以满足系统补水和定压的要求，事故状态两台泵同时启动，满

4、足事故补水量4%的需求。其主要技术参数如下：一次热网补给水泵： 型号：80GDL36-12X6 流量 Q=36m3/h 扬程 H=72m功率 N=15kW数量 2台 （两用一备）四、 风烟系统（暂时参照南区煤质报告）根据滦平县热力公司提供的本工程燃料用煤煤质分析资料如下：水分Mt 14.35灰分Aar20.45挥发分Var29.06固定碳Fc.ar46.84弹筒硫Sb.ar0.78氢值Har3.66低位发热值Qnet,ar5023kcal/kg1、 理论空气量（锅炉房P91）v0=0.0889Car+0.265Har+0.0333S(daf）-0.0333Oar =0.088945.59+0.

5、2653.66+0.03330.78-0.03338.5=4.053+0.97+0.026-0.283=4.77Nm3/kg2、 实际空气量v=v0=1.34.77=6.2 m3/kg层燃炉选择1.33、 计算燃料消耗量（P111）Bj=B（1-q4/100） =7.53（1-5/100）=7.154t/h推动炉排炉机械未完全燃烧损失q4取510%4、 鼓风机风量（P154-P155）Qg=1.1 Bjv0（273+tlk）/273101.32/b =1.17.1510001.34.77（273-9）/273101.32/95.457=1.17.1510001.34.770.9521.061

6、=49281.8m3/h炉膛过剩空气系数,层燃炉取1.3（P92）v0理论空气量标态（m3/kg）tlk冷空气温度（）取-13，b当地大气压（kPa），根据当地海拔高度500m查得95.457kPa海拔每11m下降133pa。5、 鼓风机风压（P155）Pg=1.2（273+tlk）/（273+tg）101.32/b1.293/0kpf=1.2（273-13）/（273+20）（101.32/95.457）（1.293/1.293）pf=1.13（398+室外冷风道阻力150+室内热风道阻力150）=789Papg鼓风机风压（Pa）1.2风压储备系数tlk冷空气温度（）取-13tg鼓风机铭牌上

7、给出的气体温度（）取20b当地大气压（kPa），根据当地海拔高度500m查得95.457kPa0k101.32kPa时空气的密度，1.293kg/m3pf风道总阻力（Pa）由锅炉厂提供398Pa6、 实际标态烟气量：(P92)Vy=VRo2+ VN2+ Vo2+ VH2o=VRo2+ V0N2 + V0H2o+ 1.0161(-1)V0=0.01866Car+0.007（Sadf）+0.79V0 +0.008Nar +0.111Har + 0.0124Mar+0.0161 V0+1.24Gwh+1.0161(-1)V0+ 0.00161V0 (d-10)=0.0186645.59+0.0070

8、.78+0.794.77+0.0081.03 +0.1113.66+ 0.012413.13+0.01614.77+0+1.0161(1.3-1) 4.77+ 0 =0.851+0.00546+3.7683+0.00824+0.40626+0.1628+0.0768+1.454=6.733Nm3/kg Vy排烟体积标态（Nm3/kg）VRo2、VN2、Vo2、VH2o实际烟气中Ro2、N2、O2、H2o的比体积（m3/kg）V0N2、 V0H2o理论烟气中N2、H2o的比体积（m3/kg）炉膛过剩空气系数,层燃炉取1.3v0理论空气量标态（m3/kg）空气中含湿量d10g/kg时烟气容积的修正

9、量VH2o =0.00161V0 (d-10)，此项为0 1.24Gwh为燃油雾化用蒸汽量，此项为07、 引风机风量Qy=1.1 Bj Vy（273+tpy）/273101.32/b =1.17.15410006.733（273+150）/273101.32/95.457 =1.17.15410006.7331.5491.061 =87139.5m3/h1.1风量储备系数Bj计算燃煤量（kg/h），7.154t/hVy排烟体积标态（m3/kg）b当地大气压（kPa），根据当地海拔高度500m查得95.457kPatpy排烟温度（）由锅炉厂家提供(锅炉厂提供值150) 8、 烟囱抽力（P153）

10、t=A/D=2/D=0.185/mt烟气在烟囱每米高度的温度降（/m）A考虑烟囱种类不同的修正系数，无衬铁烟囱取2 D在最大负荷下，由一个烟囱负担的各锅炉蒸发量之和（t/h）,429MW=116tpj=t-1/2tH=150-1/20.18580=142.57t烟囱进口处烟气温度（）取150tpj烟囱内烟气平均温度（）Sy=H0k 273/（273+tk） -0y273/（273+tpj） =801.293273/（273+5） -1.34273/（273+142.57）=801.269 -0.88=31.1 Pa烟囱高度80m，上口直径3.0mSy烟囱抽力（Pa）0k101.32kPa时空气

11、的密度，1.293kg/m3 0y101.32kPa时烟气的密度，1.34kg/m3 tk烟囱出口周围空气温度，取5tpj烟囱内烟气平均温度（）9、 引风机风压Py=1.2（273+tpy）/（273+ty）101.32/b1.293/0y（pf-Sy）=1.2（273+150）/（273+160）101.32/95.4571.293/1.34（py-Sy）=1.2（总阻力=内部阻力（1003）+布袋除尘器阻力（1200）+脱硫阻力1000+室外烟道阻力300）=3503-31=3472=4167Py引风机风压（Pa）1.2风压储备系数Sy烟囱抽力（Pa）tpy排烟温度（）由锅炉厂家提供取15

12、0ty引风机铭牌上给出的气体温度（）取160b当地大气压（kPa），根据当地海拔高度500m查得95.457kPa0y101.32kPa时烟气的密度，1.34kg/m3py烟道总阻力（Pa）由锅炉厂提供2376.3Pa10、 二次风机的选择二次风机的风量及风压可按锅炉厂提供的数据取用。对一般层燃炉，二次风机风量约占总风量的8%15%，当燃料挥发分较大时取较高值。二次风机风压一般去25004000Pa。11、 设备选型（1）鼓风机数量 2台（每台锅炉一台）型号 G4-73-No.11D 风量 58570m3/h全压 2373Pa转速 1450rpm电机功率 N75KW电机型号 Y280S-4 3

13、80V左旋180（2）引风机数量 2台（每台锅炉一台）型号 Y4-73-No.14D风量 109550 m3/h全压 3968Pa转速 1450rpm电机功率 N185KW电机型号 Y315L-4 6000V右旋180（3）静电除尘器数量 2台（每台锅炉一台）型号 CD40-III电场数 3个除尘效率 99除尘器阻力 250Pa（4）脱硫系统数量 2套规格 Q=263000m3/h， p1200Pa12、 风、烟道截面 (P145 表3-1) F=V/(3600XW) 式中：F-风、烟道截面面积（） V-空气量或烟气量（m3/h） (p146) w-选取流速 （m/s） 金属制 10-15m/

14、s 风 F=125040/360012 =1.16 （ 1015 m/s、1.38-0.93）烟 F=230040/360012 =2.13 （ 1015 m/s、2.56-1.7）五、 上煤系统1、 燃料消耗量一期锅炉房设计规模按照2台29MW热水锅炉考虑，由与热负荷曲线相应的锅炉运行曲线修正计算后，采暖期122天，锅炉房年耗煤量约为 4.42 万吨。计算过程如下:燃料消耗量：单台B=1000 Qgl/(glQnet.ar)36001.2427=100029/(82.45%20169) 36001.2427=7.54t/hQgl锅炉额定热功率MWQnetar燃料低位发热值（Kcal/kg），

15、取5023 Kcal/kg；1锅炉运行效率，取0.8245；炉前煤仓储煤量设计为10小时耗煤量。运煤系统输送量按三班制考虑，以解决炉前煤仓储煤量的限制问题。输煤系统自地下煤斗起，经大倾角输送机将煤提升到厂房煤廊内水平皮带上，经犁式卸料器到炉前煤仓为止。一期工程已完成煤场、煤廊转运间等设计施工。输煤系统按照最终规模考虑主要设备有：1、K2往复给煤机 2台 Q=100t/h P=4KW2、1TD75带式输送机 1台 B650 =8 Q=100t/h P=18.5KW3、2TD75带式输送机 1台 B650 =15 Q=100t/h P=22KW4、3TD75带式输送机 1台 B650 =0 Q=1

16、00t/h P=11KW2、 炉前煤仓a、尺寸a=8500，b=4100，a1=4500，b2=500，h=7，V=105.64m3，=0.93t/h，G=78.6t角度：1=60.95，2=60.39，3=71.310.43 小时六、 除灰渣系统1、 一台29MW锅炉排灰渣量G=B（Ay/100+（q4Qydw）/（10081004.186）=7.54（20.45/100+（1020169）/（10081004.186）=7.540.264=1.99t/h推动炉排炉机械未完全燃烧损失q4取815%a、 一台29MW锅炉排渣量 （备注：渣量最大值时，对应的灰渣比例1：9）Gz=zG=90%1.

17、99=1.79 t/hb、 一台29MW锅炉排灰量（备注：灰量最大值时，取灰渣比例按30：70）Gh=h G=30%1.99=0.6 t/h因本次设计为联合除灰渣系统固4294锅炉总排灰量Gzh=41.99=7.96 t/h2、 除灰渣系统主要设备有：a、1#、2#重型板链除渣机 ZBC1010 1台 =0 Q=14t/h P=11KWb、2#重型板链除渣机 ZBC1010 1台 =13 Q=14t/h P=15KWb、粉尘加湿搅拌器 DSZ60 1台c、1#MZ20型埋刮板 1台g、L型葫芦门式抓斗起重机 干煤棚数量 1台规格 5t3、 沉灰池的设计粉煤灰在沉灰池中的流态属于异重流，灰水混合

18、物进入池中形成一定浓度的悬浮物层，此层灰粒的沉淀主要靠相互之间的碰撞消能来实现，沉淀效率在90%以上，影响沉淀效果的主要因素不是池子的长度而是池子的深度和宽度。a、 沉灰部分有效容积V=1.25G =1.251.4260.6=27.3（m3）每吨干灰（渣）在沉灰池中的容积，粉煤灰为1.21.4 m3/t；混排灰渣（固态炉）为1.31.4 m3/t。G沉灰池储灰周期内锅炉的排灰（渣）量，。按2428的灰（渣）量考虑；1.25考虑沉灰部分充满系数为0.8时的系数。本次设计沉灰池位于脱硫泵房地下一层。b、 沉灰部分的平均有效深度h1一般应大于等于2.5m，取2.5mc、 沉灰池的面积F=V/h1=27.3/2.5=10.92d、 决定异重流深度h2一般不会超过2m，此值取大，出水清。可取2.0me、 沉灰池深度HH=h1+h2+h3+h4=2.5+2.0+0.5+0.4=5.44、 灰渣沟的设计a、灰沟起点距落灰口前23m，起点沟深400mm，坡度为11.5%，弯道半径为2m。渣沟起点距落渣口前23m，起点沟深500mm，坡度1.52%，弯道半径为2m。b、七、 其它电动葫芦位置： 输煤廊1#皮带机尾 机头 2#皮带机头 3#皮带机头 吊装口 19米 23米 。除铁器 烟囱高度80米 需要基础尺寸 确定附近建筑位置