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1、 基础工程课程设计专业名称：道路与桥梁工程年级班级：12-01班学生姓名：指导教师：河南理工大学土木工程学院二一五年七月十日目 录一埋置式桥台刚性扩大基础设计- 1 -1.1 设计资料- 1 -1.2 桥台及基础构造和拟定的尺寸- 1 -1.3 荷载计算- 2 -1.3.1 上部构造恒载反力及桥台台身、基础上土重计算- 2 -1.3.2 土压力计算- 3 -1.3.3 支座活载反力计算- 6 -1.3.4 支座摩阻力计算- 7 -1.4 工况分析- 8 -1.4.1 上有汽车及人群荷载，后台无荷载- 8 -1.4.2 桥上有汽车及人群荷载，后台有汽车荷载- 8 -1.4.3 桥上午活载，后台无
2、活载- 8 -1.4.4 桥上无活载，后台有汽车荷载- 8 -1.4.5无上部构造时- 8 -1.5 地基承载力验算- 8 -1.5.1台前、台后填土对基地产生的附加应力计算- 8 -1.5.2 基地压应力计算- 9 -二 “m”法弹性多排桩基础设计- 14 -2.1 设计资料- 14 -2.1.1 地质及水文资料- 15 -2.1.2 荷载- 15 -2.2 计算- 16 -2.2.1 桩的计算宽度- 16 -2.2.2 桩的变形系数- 16 -2.2.3 桩顶刚度系数- 17 -2.2.4 计算承台地面原点处位移（单孔活载、恒载、制动力等）- 17 -2.3单根基桩的验算- 19 -2.3
3、.1桩身配筋计算及桩身材料截面强度验算- 19 -2.4 群桩基础承载力验算- 23 -2.4.1桩底持力层承载力验算- 23 -2.4.2群桩基础沉降验算- 25 -2.5承台设计- 27 -2.5.1桩顶处的局部受压验算- 27 -2.5.2承台的冲切承载力验算- 28 -2.5.3承台抗弯及抗剪强度验算- 28 -三参考文献. .- 30-一埋置式桥台刚性扩大基础设计1.1 设计资料某桥上部构造采用装配式钢筋混凝土T形梁。标准跨径,计算跨径。板式橡胶支座，桥面宽度，双车道，参照公路桥涵地基与基础设计规范（JTGD632007）进行设计计算。设计荷载为公路II 级，人群荷载为。材料：台帽、
4、耳墙及截面a-a以上均用C20混凝土，；台身（自截面a-a以下）用M7.5浆砌片、块石（面墙用块石，其他用片石，石料强度不小于MU30），；基础用C15素混凝土浇筑，；填土的内摩擦角，粘聚力。水文、地质资料：设计洪水位高程离基地的距离为（截面a-a处）。地基土的物理、力学性质指标见表1-1 土工试验成果表 表1-1取土深度（自地面算起）（m）天然状态下土的物理指标土粒密度塑性界限液性指数压缩指数直剪试验含水率（%）天然重度孔隙比液限塑限塑性指数粘聚力内摩擦角3.23.62619.700.742.724424200.100.1555206.46.82819.100.822.713419150.6
5、0.2620161.2 桥台及基础构造和拟定的尺寸桥台及基础构造和拟定的尺寸如图2-1所示。基础分两层，每层厚度为，襟边和台阶宽度相等，取。基础用C40混凝土，混凝土的刚性角。现基础扩散角为： 满足要求。图2-1桥台及基础构造和拟定的尺寸（尺寸单位：；高程单位）1.3 荷载计算1.3.1 上部构造恒载反力及桥台台身、基础上土重计算计算值列于表1-2。 恒 载 计 算 表 表1-2 序号计 算 式竖直力对基底中心轴偏心距弯矩备注1206.361.36278.59弯矩正负值规定如下：逆时针方向取“-”号；顺时针方向“+”号2129.941.075139.69321.002.9561.95463.0
6、02.55160.655399.431.125449.3661217.561.1251369.757901.00-0.12-108.128377.400.137.749479.8800101420.56-1.005-1498.7011682.69-0.07-47.741229.24001328.90-1.85-56.3914上部构造恒载848.050.65551.2315 1.3.2 土压力计算土压力按台背竖直，：台后填土为水平，：填土内摩擦角，台背（圬工）与填土间外摩擦角按计算。1. 后台填土表面无活载时土压力计算后台填土自重所引起的主动土压力按库伦土压力公式计算：式中，；取桥台宽度；自基底
7、至填土表面的距离。 故 其水平方向的分力 离基础底面的距离：对基底形心轴的弯矩：在竖直方向的分力：作用点离基底的距离：对基底形心轴的弯矩：2. 后台填土表面无有汽车荷载时桥台土压力计算采用车辆荷载，车辆荷载换算的等代均布土层厚度为：，本例中。 按车辆荷载的平、立面尺寸，考虑最不利情况，在破坏棱体长度范围内布置车辆荷载后轴。因是双车道，故面积内的车轮总重力为：由车辆荷载换算的等代均布土层厚度为：则台背在填土连同破坏棱体上车辆荷载作用下所引起的土压力为：在水平方向的分力：作用点离基础底面的距离：对基底形心轴的弯矩为：竖直方向的分力：作用点离基底形心轴的距离：对基底形心轴的弯矩：3. 台前溜坡填土自
8、重对桥台前侧面上的主动土压力在计算时，一基础前侧边缘垂线作为假想台背，土表面的倾斜度以溜坡坡度为1:1.5算得，则基础边缘至坡面的垂直距离为，则主动土压力系数为：即主动土压力为：在水平方向的分力：作用点离基础底面的距离：对基底形心轴的弯矩为：竖直方向的分力：作用点离基底形心轴的距离：对基底形心轴的弯矩：1.3.3 支座活载反力计算 按下列情况计算支座反力：第一，桥上有汽车及人群荷载，后台无活载；第二，桥上有汽车及人群荷载，后台也有人群荷载。下面予以分别计算。1.桥上有汽车及人群荷载，后台无活载 （1）汽车以及人群荷载反力公路桥涵通用设计规范（JTG D602004）中规定，桥梁结构的整体计算采
9、用车道荷载。公路II 级车道荷载均布标准值为：集中荷载标准值为：在桥跨上的车道荷载布置如图1-1排列，均布荷载满跨布置，集中荷载布置在最大影响线峰值处。反力影响线的纵距分别为：支座反力为： （按两车道数计算，不予折减）人群荷载支座反力：支座反力作用点离基底形心轴的距离：对基底形心轴的弯矩为： （2）汽车荷载制动力由汽车荷载产生的制动力按车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的10%计算，但公路II 级 汽车制动力不小于。因此简支梁板桥橡胶支座的汽车荷载产生的制动力为：2.桥上、后台均有汽车荷载（1） 汽车及人群荷载反力 为了得到在活载作用下最大的竖直力，将均布荷载满跨布置，集中荷载布置在最大影
10、响线峰值处，车辆荷载后轴布置在后台（图1-2）。 图1-1汽车荷载布置图（一） 图1-2汽车荷载布置图（二）则支座反力为：人群荷载引起的支座反力：对基底形心轴的弯矩为：（2）汽车荷载制动力1.3.4 支座摩阻力计算板式橡胶支座摩阻系数取，则支座摩阻力为：对基底形心轴弯矩为：对实体式埋置式桥台不计汽车荷载的冲击力。同时以上对制动力和摩阻力的计算结果表明，支座摩阻力大于制动力。因此，在以后的组合中，以支座摩阻力作为控制设计。1.4 工况分析实际可能发生的情况，分为按下列五种工况分别进行计算：桥上有汽车及人群荷载，后台无荷载；桥上有汽车及人群荷载，后台有汽车荷载；桥上午活载，后台无活载；桥上无活载，
11、后台有汽车荷载；同时还对应施工期间桥台仅售台身自重及土压力作用下的情况进行验算。1.4.1 上有汽车及人群荷载，后台无荷载恒载+桥上车道荷载+人群荷载+台前土压力+后台土压力+支座摩阻力1.4.2 桥上有汽车及人群荷载，后台有汽车荷载恒载+桥上车道荷载+人群荷载+台前土压力+后台有车辆荷载作用时的土压力+支座摩阻力1.4.3 桥上午活载，后台无活载恒载+台前土压力+后台土压力1.4.4 桥上无活载，后台有汽车荷载恒载+台前土压力+后台有车辆荷载作用时的土压力1.4.5无上部构造时桥台及基础自重+台前土压力+后台土压力1.5 地基承载力验算1.5.1台前、台后填土对基地产生的附加应力计算考虑到后
12、台填土较高，徐计算由于填土自重在基底下地基土所产生的附加压应力，按公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D632007）中的公式计算：式中：附加竖向压应力系数，按基础埋置深度及填土高度可从公路桥涵地基与基 础设计规范（JTG D632007）查用； 路堤填土重度： 原地面至陆地表面（或溜坡表面）的距离。 根据桥台情况，后台填土高度，当基础埋深为，在计算基础后边缘附加应力时，取，计算基础前边缘附加应力时，取，则这样，基础边缘总的竖向附加应力为：基础后边缘 基础前边缘 1.5.2 基地压应力计算根据公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D632007）及公路桥涵设计通用规范（JTG D602004），
13、进行地基承载力验算时，传至基底的作用效应应按正常使用极限状态的短期效应组合采用，各项作用的分项系数分别为：上部构造很在、桥台及基础自重、台前及后台土压力、支座摩阻力、人群荷载均为1.0，汽车荷载为0.7。1. 建成后使用时建成后使用共有四种工况，分别为工况（一）工况（四），将四种工况的正常使用极限状态的短期效应组合值汇总与表1-3。 作用效应组合汇总表 表1-3工 况水平力竖直力弯矩（一）11527840-2366（二）13787912-3384（三）11097423-2310（四）13357495-3328由于工况（二）作用下所产生的竖直力最大，因此以工况（二）来控制设计，下面仅计算工况（二
14、）作用下的基底压应力。 考虑台前台后填土产生的附加应力：台前 台后 2. 施工时以工况（五）来控制设计。 考虑台前台后填土产生的附加应力：台前 台后 1.5.3 地基承载力验算1.持力层承载力计算根据土工试验资料，持力层为一般粘性土，按公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D632007）：当时，查表得，因基础买置身度为原地面下，故地基承载力不予修正，则2. 下卧层承载力计算下卧层也是一般粘性土，根据提供的土工试验资料，当时，查得，小鱼持力层，故必须予以验算。基底至土层II 顶面（高程为+5.0）处的距离为当，由公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D632007）查的附加应力系数，计算下卧层顶面
15、处的压应力，当时，基地压应力应取平均值： 而下卧层顶面处的承载力容许值可按式计算，其中：，而，则 满足要求。1.6 基底偏心距计算1.6.1 仅受永久作用标准值效应组合时，应满足以工况（三）来控制设计，即桥上、台后均无活荷载，仅承受恒载作用，则满足要求。1.6.2 仅售作用标准值效应组合时，应满足以工况（四）来控制设计，即桥上无活荷载，台后有车辆荷载作用，则满足要求。1.7 基础稳定性验算1.7.1倾覆稳定性验算1.使用阶段（1）永久作用和汽车、人群的标准效应组合以工况（二）来控制设计，即桥上、台后均有活载，车道荷载在桥上，车辆荷载在台后，则满足要求。（2）各种作用的标准值效应组合以工况（四）
16、来控制设计，即桥上无活载，台后有车辆荷载作用，则满足要求。2.施工阶段作用的标准值效应组合以工况（五）来控制设计，则满足要求。1.7.2滑动稳定性验算因基底处地基土为硬塑黏土，查得。1.使用阶段（1）永久作用和汽车、人群的标准值效应组合 以工况（二）来控制设计，即桥上、台后均有活载，车道荷载在桥上，车辆荷载在台后，则 ，满足要求。（2）各种作用的标准值效应组合 以工况（四）来控制设计，即桥上无活载，台后有车辆荷载作用，则满足要求。2.施工阶段作用的标准值效应组合以工况（五）来控制设计，则满足要求。1.8沉降计算由于持力层以下的土层为软弱下卧层（软塑亚黏土），按其压缩系数为中压缩性土，对基础沉降
17、影响较大，故应计算基础沉降。（1） 确定地基变形的计算深度（2） 确定分层厚度 第一层：从基础底部向下； 第二层：从第一层底部向下。（3） 确定各层土的压缩模量 第一层： 第二层： （4） 求基础底面处附加压应力 以工况（二）来控制设计，传至基础底面的作用效应应按正常使用极限状态的长期效应组合采用，各项作用效应的分项系数分别为：上部构造荷载、桥台及基础自重、台前及台后土压力、支座摩阻力均为1.0，汽车荷载和人群荷载均为0.4。基础底面处附加压应力：（4）计算地基沉降 计算深度范围内各土层的压缩变形量见表1-4。 计算深度围内各土层的压缩变形量 表1-402.204.52.21.50.3801.
18、3861.3866.6740.1340.138.22.21.90.2201.8040.4813.8520.9761.10（5） 确定沉降计算经验系数沉降计算深度范围内压缩模量的当量值：（6） 计算地基的最终沉降量根据公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）规定：相邻墩台间不均匀沉降差值（不包括施工中的沉降），不应使桥面形成大于0.2%的附加纵坡（折角0。因此该桥的沉降量是否满足要求，还应知道相邻墩台的沉降量。二“m”法弹性多排桩基础设计2.1 设计资料如图2-1所示为双排式钢筋混凝土钻孔灌注桩桥墩基础。 图2-1 双排桩计算图示2.1.1 地质及水文资料河床土质为卵石，粒径约占，
19、约占，石质坚硬，孔隙大部分由砂密实填充，卵石层深度达。地基土水平向抗力系数的比例系数（密实卵石）；地基土承载力基本容许值；桩侧摩阻力标准值；土的重度（未计浮力）；土内摩擦。地面（河床）高程；一般冲刷线高程；局部冲刷线高程；承台底高程；常水位高程。2.1.2 荷载上部为等跨的钢筋混凝土预应力桥梁，荷载为纵向控制设计，作用于混凝土桥墩承台底面中心纵桥向的荷载为：恒载加一孔活载（桩截面进行强度验算时，作用效应组合采用承载能力极限状态的基本组合，其分项系数及组合系数参照公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）第4.1.6条）：恒载加两孔活载（桩进行轴向受压承载力验算时，作用效应组合采用正常使用
20、状态的短期效应组合，且可变作用的频遇值系数均取1.0）：桩基础采用高桩承台式摩擦桩，根据施工条件，桩拟采用直径，以冲抓锥施工。桩群布置经初步计算采用6根灌注桩，其排列见图2-1所示，为对称竖直双排桩基础，经试算桩底高程拟采用。2.2 计算2.2.1 桩的计算宽度 已知：。 2.2.2 桩的变形系数 桩在局部冲刷线以下深度，其计算长度则为： 故按弹性桩计算。2.2.3 桩顶刚度系数 故取。 已知：，取用4。 查表得：。由式得： 2.2.4 计算承台地面原点处位移（单孔活载、恒载、制动力等）由式得： 2.2.5计算作用在每根桩顶上作用力按计算：竖向力水平力弯矩校核： 2.2.6计算局部冲刷线处桩身
21、弯矩、水平力、及轴向力2.3单根基桩的验算2.3.1桩身配筋计算及桩身材料截面强度验算最大弯矩发生在局部冲刷线以下处，该处。计算轴向力时，根据公路桥涵通用设计规范（JTG D602004）第4.1.6条，恒载分项系数取1.2，汽车荷载分项系数取1.4，人群荷载分项系数取1.4，人群荷载组合系数取0.8，则 注：为就不冲刷下以下段范围内的桩侧摩阻力。（1） 纵向钢筋面积桩内竖向钢筋按含筋率配置 现选用12根22的HRB335级钢筋： 箍筋选用8200mm桩柱采用C 20混凝土，。（2）计算偏心距增大系数因为长细比： 所以偏心距增大系数： 其中：，,，。 （3）计算截面实际偏心距 （4）根据公路钢
22、筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）求轴向力偏心距 其中：，并设，则 以下采用试算法列表（表2-1)计算。表2-1 ABCD0.701.81020.65231.12941.44020.3310.3201.030.711.84200.64831.18761.40450.3220.3201.010.721.87360.64371.24401.36970.3130.3200.98由表2-1可见，当时，与实际的很接近，故取0.71为计算值。（5）截面承载力复核 满足要求。 根据弯矩分布，桩基的钢筋骨架宜至桩底，如考虑分段配筋，在截面处为界： 按均质材料验算该截面应力：截面面积
23、截面弹性抵抗矩 截面未出现拉应力，且小于，可在此处截面切除一半主钢筋。（6）裂缝宽度验算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第6.4.5条，圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，当按作用短期效应组合计算的截面受拉区最外缘钢筋应力时，可不必验算裂缝宽度。 式中：按作用短期效应组合计算的轴向力（N） 截面配筋率， 构件截面半径（mm）； 使用阶段的偏心距增大系数，式中以代替； 以代替；当时，可取； 轴向力的偏心距 边长为150mm的混凝土立方体抗压强度标准值，设计时取混凝土抗压强度 等级（MPa）。其中；由于;。在作用短期效应荷载组合作用下桩身最大弯矩及最大弯矩位置位于
24、局部冲刷线以下处（计算方法同前所示），此位置所对应的；。则 说明在作用短期效应组合下，桩身弯矩最大截面最外缘钢筋处于受压状态，可不必验算裂缝宽度。（7） 柱顶纵向水平位移计算在局部冲刷线处水平位移和转角： 因为，查表得：,所以由，得墩顶纵桥向水平位移的计算： ，查表得：，。则有； ， 由以上式子计算可得：故由，计算得：。2.4 群桩基础承载力验算 2.4.1桩底持力层承载力验算摩擦型群桩基础当桩间中心距小于6倍桩径时，如图4-1所示，将桩基础视为相当于cdea范围内的实体基础，认为桩侧外力以角向下扩散，可按下式验算桩底平面处土层的承载力：图4-1 群桩作为整体基础计算示意图（1）当轴心受压时：
25、 （2）当偏心受压时，除满足第（1）条外，尚应满足下列条件： 当桩的斜度时： 当桩的斜度时： 式中：桩端平面处的最大压应力； 承台底面包括桩的重力在内至桩端平面土的平均重度； 桩的深度； 承台底面以上土的重度； 、承台的长度、宽度； 作用于承台底面合力的竖向分力； 假想的实体基础在桩端平面处的计算面积，即（图4-1）； 假想的实体基础在桩端平面处的计算宽度和长度； 外围桩中心围成矩形轮廓的长度、宽度； 桩的直径； 假想的实体基础在桩端平面处的截面抵抗矩； 作用于承台底面合力的竖向分力对桩端平面处计算面积重心轴的偏 心距（m）； 基桩所穿过土层的平均土内摩擦角； 各层土的内摩擦角与相应土层厚度的
26、乘积； 修正后桩端平面处土的承载力容许值，应经过埋深修正； 承台的高度，对图4-1所示的高承台桩基，埋置深度即为； 抗力系数。由于地基承受的是短期效应组合或偶然组合，且地基承载力，所以：修正后的地基承载力由于，故取由公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2007)可知，密实卵石层则： 由于河床至桩底全部为密实卵石层，所以承台的宽度和长度分别为：B=1.0+2.5+1.0=4.5m，L=1.0+3.0+3.0+1.0=8.0m承台的厚度：，计算面积：。由于，所以：因此： （W应取和两者的较小值，）由于河床密实卵石层深度达28.6m，而桩基础埋深不过19m，所以不必验算桩基础下的软弱下卧层承
27、载力。2.4.2群桩基础沉降验算超静定结构桥梁或建于软土、湿陷性黄土地基或沉降较大的其他土层的静定结构桥梁墩台的群桩基础应计算沉降量并进行验算。当桩桩或桩的中心距大于6倍桩径的摩擦型群桩基础，可以认为其沉降量等于在同样土层中静载试验的单桩沉降量。当桩的中心距小于6倍桩径的摩擦型群桩基础，则作为实体基础考虑，如图所示，可采用分层总和法计算沉降量。公路桥涵地基与基础设计规范（JTGD63-2007)规定墩台基础的沉降应满足下列要求：相邻墩台间不均匀沉降差值（不包括施工中的沉降），不应使桥面形成大于0.2%的附加纵坡（折角);外超静定结构桥梁墩台间不均匀沉降差值，还应满足结构的受力要求。本设计只为一
28、个桥墩基础的设计，所以只需验算桩基础的中心沉降量满足沉降量限值即可。根据公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2007)可知：桥墩桩基础中心总沉降量需满足，其中L为相邻桥墩间的距离，假设本设计取，即根据公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2007)，可得由于河床下58.6m均为密实卵石层，故：其中， 平均应力附加系数综上所述： 满足要求。2.5承台设计2.5.1桩顶处的局部受压验算桩顶作用于承台混凝土的压力，如不考虑桩身与承台混凝土间的粘结力，局部承压时按下式计算：式中： 结构重要性系数； 承台内一根基桩承受的最大轴向力计算值（）； 局部承压强度提高系数； 承台内基桩桩顶截面面积
29、（）； 承台计算底面积（），具体计算方法参见公路圬工桥涵设计规范（JTG D61-2005); 混凝土轴心抗压强度设计值（）。对于本设计：结构重要等级为一级： 混凝土等级为，查公路圬工桥涵设计规范（JTG D61-2005）可知： 则：满足局部承压要求。2.5.2承台的冲切承载力验算 由于本设计墩台底部面积较大，覆盖了所有基桩，从受力的角度来讲，承台基本只收到轴心压力作用，因此不需进行承台冲切承载力验算。2.5.3承台抗弯及抗剪强度验算1.承台抗弯承载力验算（1）外排桩中心距墩台身边缘大于承台高度当承台下面外排桩中心距墩台身边缘大于承台高度时，其正截面（垂直于x轴和y轴的竖向截面）抗弯承载力可
30、作为悬臂梁按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTFD62-2004）中的“梁式体系”进行计算。承台截面计算宽度 当桩中距不大于3倍桩边长或桩直径时，取承台全宽； 当桩中距大于3倍桩边长或桩直径时：式中： 承台截面计算宽度；a平行于计算宽度的边桩中心距承台边缘距离；D桩边长或桩直径； N平行于计算截面的桩的根数。对于本设计：因桩中距为3.0m，桩直径为1.0m，所以桩中距不大于3倍的桩直径，计算宽度取承台全宽（2）承台计算截面弯矩设计值计算和配筋式中：、计算截面外侧各排桩竖向力产生的绕x轴和y轴在计算截面处的弯矩组合设计值；计算截面外侧第i排桩的竖向力设计值，取该排桩根数乘以该排桩中最
31、大单桩竖向力设计值；所受外荷载的弯矩值；、垂直于y轴和x轴方向，自第i排桩中心线至计算截面的距离。对于本设计： 在确定承台的计算截面弯矩后，可根据钢筋混凝土矩形截面受弯构件按极限状态设计法进行承台纵桥向配筋计算，按单筋矩形截面梁进行设计：基本资料：混凝土，选用HRB400钢筋，屈服强度，保护层厚度，有效高度所需钢筋横截面积：对于垂直于X轴方向选用30B36的HRB400级钢筋间距115mm（）对于垂直于Y轴方向选用40B28的HRB400级钢筋间距165mm()配筋率：沿着X轴横截面：沿着Y轴横截面：满足要求。2.承台斜截面抗剪承载力验算 承台应有足够的厚度，防止沿墩身底面边缘的剪切破坏斜截面
32、除产生剪切破坏。承台的斜截面抗剪承载力计算应符合下式规定：式中： 由承台悬臂下面桩的竖向力设计值产生的计算斜截面以外各排桩最大剪力设计值（kN）的总和；每排桩的竖向力设计值，取其中一根最大值乘以该排桩的根数； 边长为150mm的混凝土立方体抗压强度标准值（MPA）； 斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率，P=100，当P2.5时，取P=2.5，其中为承台截面计算宽度内纵向受拉钢筋截面面积； m剪跨比，或，当m0.5时，取m=0.5，其中和分别为沿x轴和y轴墩台边缘至计算斜截面外侧第i排桩边缘的距离；当为圆形截面桩时，可换算为边长等于0.8倍圆桩直径的方形截面桩； 承台计算宽度（mm）； 承台有效高度（mm）。混凝土等级为，结构重要性等级为一级，承台的计算宽度，因为沿着X轴、Y轴墩台边缘至计算截面第i排桩边缘的距离分别为，故或中，故取，配筋率，故取P=2.5，； ；则斜截面抗剪承载力满足要求三参考文献(1)基础工程教材 (2)公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）(3)公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)