花架悬挑板模板支撑架方案.docx

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1、一、工程概况2二、编制依据2三、飘板模板支撑方案3四、飘板模板支撑架构造及施工要求4五、花架飘板模板支撑架计算书65.1、花架板模板支架参数65.2、面板验算81、强度验算82、挠度验算105.3、次梁验算101、强度验算122、抗剪验算123、挠度验算135.4、主梁验算131、抗弯验算152、抗剪验算163、挠度验算164、支座反力计算175.5、立柱验算171、长细比验算172、立柱稳定性验算(顶部立杆段)173、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)185.6、可调托座验算18六、花架梁模板支架参数186.1、面板验算201、强度验算202、挠度验算226.2、次梁验算221、强度验算242、

2、抗剪验算243、挠度验算256.3、主梁验算251、抗弯验算282、抗剪验算283、挠度验算294、支座反力计算296.4、端支座扣件抗滑移验算296.5、可调托座验算296.6、立柱验算301、长细比验算302、立柱稳定性验算(顶部立杆段)303、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)30七、工字钢荷载计算书317.1、计算荷载参数317.2、脚手架参数317.3、横向水平杆验算341、抗弯验算352、挠度验算353、支座反力计算367.4、纵向水平杆验算361、抗弯验算362、挠度验算373、支座反力计算387.5、扣件抗滑承载力验算387.6、立杆稳定验算381、立杆承受的结构自重标准值NG1k

3、382、构配件自重标准值NG2k1383、施工活荷载标准值384、风荷载统计385、荷载组合立杆荷载组合396、稳定系数j的计算397、立杆稳定的验算397.7、连墙件承载力验算407.8、悬挑钢梁验算401、计算简图402、荷载统计413、抗弯强度、整体稳定验算424、抗剪强度验算425、悬挑钢梁的挠度验算426、固定钢梁的U形拉环（或螺栓）强度验算437、钢梁固定点下楼板的负弯矩钢筋计算438、悬挑钢梁前搁置点下混凝土强度的验算44一、工程概况保利花园6-9座屋面花架梁设计了悬挑飘板，悬挑飘板钢筋砼结构，砼强度等级为C25，其中悬挑板梁的截面尺寸大为200mm400mm，悬挑板厚120mm

4、，飘板宽1400mm及1600mm（连梁外侧距离）。二、编制依据1、根据本工程施工图纸及有关标准图；2、根据国家有关规范、标准和地区的有关规程；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）4、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）；5、建筑工程质量验收统一标准（GB50300-2013）；6、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2011）；7、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；8、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）三、飘板模板支撑方案1、由于本工程飘板设计为悬挑钢筋砼结构，飘板模板排架底部无支撑点，因此

5、该飘板采用外架作支撑体系，然后利用钢管采用三角形方式悬挑搭设外架，具体布置见支撑架计算书及附图。四、飘板模板支撑架构造及施工要求支撑架除了要遵守建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的相关要求外，还要考虑以下内容：1、 模板支架的构造要求：2、 原外架立杆搭设至花架飘板底下30CM，利用外架立杆作为花架飘板的支撑。3、 在原外架之间预埋钢管悬挑一根钢管作为大横杆，悬挑两条立杆到花架飘板底下30CM，并与原外架的横杆连成整体，作为花架飘板的支撑立杆。a、立杆之间必须按步距750mm满设双向水平杆，确保两个方向均有足够的刚度。 b、因为梁和楼板荷载相差较大，所以采用不同的立杆间距，只在垂直梁的跨度方

6、向不同，平行方向保持相同。 4、在天面层结构板的女儿墙预埋20直径的圆钢，并用15.5钢丝绳卸荷。5、整体性构造要求：a、支撑架沿水平悬挑层设置剪刀撑，且需与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；b、在斜撑杆的方向设置竖向剪刀撑，使其具有较大的刚度和变形约束的空间结构层6、支撑架搭设要求：a、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；所有立杆不允许采用搭接方法接长，必须按照搭设高度采用截断的整根钢管；b、确保立杆的垂直度偏差和横杆的水平偏差小于建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求；c、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制

7、在45-60N.m，不能选用长期使用发生变形的钢管。7、施工使用要求：a、严格按砼浇筑方案组织施工，确保模板支架施工过程中均衡受载；b、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上堆放。c、浇筑过程中，派人观察支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况应及时解决。d、因为支撑体系的横向水平杆是与内架连接的，所以在支模架搭设及花架层结构顶面砼浇筑时间内，天面层内架保留不能拆除。e、浇筑过程中，悬挑飘板的浇筑不能直接冲在飘板面上，需把砼放在飘板的边上，利用砂浆把砼铲到飘板模板上面，防止飘板的支撑因为冲击力过太，发生变形。五、花架飘板模板支撑架计算

8、书5.1、花架板模板支架参数基本参数楼板厚度h(mm)120楼板边长L(m)30楼板边宽B(m)1.6模板支架高度H(m）5.3主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)0.75立柱横向间距lb(m)0.9水平杆步距h1(m)1.2计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011次梁间距a(mm)300次梁悬挑长度a1(mm)200主梁悬挑长度b1(mm)200可调托座内主梁根数1结构表面要求表面外露剪刀撑(含水平）布置方式普通型模板荷载传递方式可调托座立杆自由端高度a(mm)500材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格8080次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木

9、胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管类型483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市广东(省)肇庆(市)地面粗糙度类型/5.2、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+

10、(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.42.51=7.474kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.40.72.51=6.921kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(7.474,6.921)=7.474kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1=3.97

11、4kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1=4.471kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN取最不利组合得：（图6）永久荷载控制的受力简图（图7）面板弯矩图Mmax= 0.307kNm=Mmax/W=0.307106/24000=12.801N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)120/1000)1=3.312kN/m（图8）

12、正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图=0.211mm=300/400=0.75mm满足要求5.3、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka =1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.42.5300/1000=2.242kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka =1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.40.72.5300/1000=2.076kN/

13、m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(2.242,2.076)=2.242kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000=1.192kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.352(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000=1.343kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图12）永久荷载控制的受力简

14、图1、强度验算（图13）次梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.724kNm=Mmax/W=0.724106/(83.333103)=8.686N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图(kN)Vmax= 3.738kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.73810362.5103/(341.333104510)=1.369N/mm2= 2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000=0.994kN/m （图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图(mm

15、)max=0.101mm=0.91000/400=2.25 mm满足要求5.4、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。根据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值(Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka

16、=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.41.5300/1000)=1.64kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.40.71.5300/1000)=1.604kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.64,1.604)=1.64kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)12

17、0/1000)300/1000=0.994kN/m此时次梁的荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.624kNRkmax=0.984kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=38.4/1000=0.038kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.238.4/1000=0.041kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21）主梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.314kNm=Mmax/W= 0.314106

18、/(85.3331000)=3.682N/mm2f= 15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图22）主梁剪力图(kN)Vmax= 2.384kNmax=QmaxS/(Ib0)=2.384100064103/(341.333104810)=0.559 N/mm2=2 N/mm2满足要求3、挠度验算（图23）主梁变形图(mm)max=0.219 mm=0.75103/400=1.875mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=4.57kN5.5、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1, 1、2按JGJ130-2011附录C取用l01= k1(

19、h+2a)=11.257(1.2+2500/1000)=2.765ml02=k2h =12.2251.2=2.67m取两值中的大值l0=max(l01, l02)=max(2.765,2.67)=2.765m=l0/i=2.7651000/(1.5910)=173.925=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=2.7651000/(1.5910)=173.925根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.235N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)+1.

20、4(1+2)0.750.9=4.966kNf=N1/(A)=4.9661000/(0.235(4.24100)=49.807N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=2.671000/(1.5910)=167.925根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.251N3=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk =0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)+1.4(1+2)0.750.9+0.91.25.30.163=5.899kNf=N3/(A)=5.899100

21、0/(0.251(4.24100)=55.396N/mm2=205N/mm2满足要求5.6、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=4.57 kNN=4.57 kNN=150kN满足要求六、花架梁模板支架参数基本参数混凝土梁高h(mm)400混凝土梁宽b(mm)200混凝土梁计算跨度L(m)5新浇筑混凝土结构层高FH(m)8计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度120斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.75垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)

22、0.9水平杆步距h(m)1.2梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.75梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.9立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n0梁底支撑小梁根数m4次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露架体底部布置类型底座材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市广东(省)肇庆(市)地面粗糙度类型/6.1、面板验算根据规范规定面板

23、可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)400/1000)1+1.42.51=16.34kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)400/1000

24、)1+1.40.72.51=16.895kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(16.34,16.895)=16.895kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)400/1000)1=12.84kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)400/1000)1=14.445kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图5）

25、面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.065kNm=Mmax/W=0.065106/24000=2.728N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)400/1000)1=10.7kN/m（图7）简图（图8）挠度图=0.002mm=200/(4-1)400)=0.167mm满足要求6.2、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(24+1.5)400/1000)200/1000/(4-1)+1.42.520

26、0/1000/(4-1)=1.089kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)400/1000)200/1000/(4-1)+1.40.72.5200/1000/(4-1)=1.126kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.089,1.126)=1.126kN/m计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.5+(24+1.5)400/1000)200/1000/(4-1)=0.856kN/mp1=1

27、.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图10）简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35(0.5+(24+1.5)400/1000)200/1000/(4-1)=0.963kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图11）简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.902kNm=Mmax/W=0.902106/(85.3331000)=10.567N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)Vmax=3.714kNmax=VmaxS/(Ib)=3.71410362.5103/(341

28、.333104510)=1.36N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)400/1000)200/1000/(4-1)=0.713kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(mm)max=0.026mm=0.751000/400=1.875mm满足要求6.3、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为0，故可将主梁的验算力学模型简化为0+2-1=1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。

29、等跨连续梁，跨度为:1跨距为：(等跨)0.9根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)400/1000)200/(4-1)1000)+1.41.5200/(4-1)1000)=0.896kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4

30、0.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)400/1000)200/(4-1)1000)+1.40.71.5200/(4-1)1000)=0.955kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(0.896,0.955)=0.955kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)400/1000)200/(4-1)1000)=0.713kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=0

31、.75kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=0.56kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图16）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.582kNm=Mmax/W=0.582106/(8.9861000)=64.807N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17）主梁剪力图(kN)Vmax

32、= 1.532kNmax=QmaxS/(Ib)=1.53210006.084103/(21.5661041.210)=3.602N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图18）主梁变形图(mm)max=0.75mm=0.91000/(0+1)/400=2.25mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=1.532kN非端支座最大支座反力为：R2=0kN6.4、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=1.532kNN=8kN

33、满足要求6.5、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=0kNN=150kN满足要求6.6、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a)=11.394(1.2+2400/1000)=2.789ml02=k2h=12.2251.2=2.67m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.789,2.67)=2.789m=l0/i=2.7891000/(1.5910)=175.388=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=1.1551.394(1.2+2400/1000)1000

34、/(1.5910)=202.573根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.232梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)la1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)120/1000)+1.4(1+2)0.750.9=5.719kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=1.532kN由于梁中间立杆和两侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=7.251kNf=NA/(A)=7.2511000/(0.232(4.24100)=73.712N/mm2=205N/mm2满足要求

35、3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=1.1552.2251.21000/(1.5910)=193.953根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.191此处还应考虑架体的自重产生的荷载NC=NA+1.2Hgk=7.251+1.20.065(5.3+(400-120)/1000)=7.688kNf=NC/(A)=7.6881000/(0.191(4.24100)=94.887N/mm2=205N/mm2满足要求七、工字钢荷载计算书7.1、计算荷载参数因为本方案是借用外架作为花架飘板的支撑体系，因此花架所增加的荷载需考虑在里面，并重新计算。增加的静载：模板与木板自重（KN

36、/M2）：0.35；混混凝土与钢筋自重（KN/M2）3.25；施工均布荷载标准值（KN/M2）：1.000；外架自重荷载（KN/M3）0.5。因此：（0.35+3.25+1）/0.5=9.2M，因此花架飘板增加的荷载为9.2M外架高度增加的荷载。根据悬挑工字钢专家论证方案：8、9座6层、22层采用16号悬挑型钢，为此6-22层的高度为46.4M，22-天面层的高度为34.85M，因此算上花架飘板增加的荷载为9.2M，即为34.85+9.2=44.05M，44.05小于46.4M，因此增加飘板的荷载该悬挑型钢能满足要求。7.2、脚手架参数架体搭设基本参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型48

37、3脚手架搭设高度H(m)44.05水平杆步距h（m）1.8立杆纵距（跨距）la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆距建筑距离a(m)0.3横向水平杆悬挑长度a1(m)0.15纵横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵杆上横杆根数n2连墙件布置方式两步三跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号483扣件连接的连接种类单扣件支撑或拉杆（绳）设置形式钢丝绳与钢丝杆不参与计算悬挑钢梁参数悬挑钢梁类型工字钢悬挑钢梁规格16号工字钢钢梁上表面距地面高度(m)62.3钢梁悬挑长度(m)1.5钢梁锚固长度(m)2悬挑钢梁与楼板锚固类型U型钢筋拉环钢梁搁置的楼板混凝土强度C25楼板厚度(mm)100

38、钢筋保护层厚度(mm)15配筋钢筋强度等级HRB335钢梁锚固点拉环/螺栓个数2拉环/螺栓直径(mm)20荷载参数脚手板类型竹串片脚手板挡脚板类型竹串片挡脚板实际脚手板铺设层数3密目式安全网的自重标准值(kN/m2)0.01结构脚手架施工层数1装修脚手架施工层数1风荷载体型系数0.089架体顶部风压高度变化系数1.513脚手架状况全封闭，半封闭背靠建筑状况敞开、框架和开洞墙密目网每100cm2的目数m2000每目面积A(cm2)0.01脚手架搭设地区广东(省)肇庆(市)地面粗糙程度C类 密集建筑群的中等城市市区（图1）立面图（图2）剖面图7.3、横向水平杆验算由于纵向水平杆上的横向水平杆是均等

39、放置的缘故，横向水平杆的距离为la/(n+1），横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。承载能力极限状态q=1.2(g+gK1la/(n+1)+1.4QKla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.35kN/m正常使用极限状态qK=g+gK1la/(n+1)+QKla/(n+1)=0.033+0.351.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.708kN/m根据规范要求横向水平杆按简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下：1、抗弯验算（图3）承载能力极限状态的受力简图（图4）弯矩图Mmax= 0.175kNm=Mmax/W=0.1751

40、06/4490=38.977N/mm2f=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态的受力简图（横杆）（图6）挠度图max=0.376mmminlb/150，10=5.333mm满足要求3、支座反力计算由于支座反力的计算主要是为了纵向水平杆的验算，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V= 1.326kN正常使用极限状态VK=0.964kN7.4、纵向水平杆验算由上节可知F=V,FK=VKq=1.20.033=0.04kN/mqK=g=0.033kN/m由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。选择最不利的活荷载布置和

41、静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，抗弯和支座反力验算计算简图如下：挠度验算的计算简图如下：1、抗弯验算Fqk=0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=0.531.5/(2+1)0.8(1+0.15/0.8)2=0.846kN/mFq=1.40.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.40.531.5/(2+1)0.8(1+0.15/0.8)2=1.185kN/m（图7）承载能力极限状态的受力简图（纵杆）（图8）弯矩图Mmax=0.618kNm=Mmax/W=0.618106/4490=137.677N/mm2f=205N/mm2满足要求2、

42、挠度验算（图9）正常使用极限状态的受力简图（纵杆）（图10）挠度图max=3.902mmminla/150，10=10mm满足要求3、支座反力计算Vmax=4.712kN7.5、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=Vmax=4.712kNRc=8kN满足要求7.6、立杆稳定验算脚手板每隔脚手板理论铺设层数y=minH/(x+1)h,yZ=81、立杆承受的结构自重标准值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=400.13+8(0.8+0.15)20.033/2+0.01462/2=5.468kN2、构配件自重标准值NG2k1Z=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3(0.8+0.15)1.50.35/2+30.171.5+1.5400.01=2.113kN3、施工活荷载标准值NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(13+12)(0.8+0.15)1.5/2=3.563kN4、风荷载统计风荷载体型系数：由于脚手架