《再论llc串联谐振变流器的设计在论llc串联谐振变流器的设计.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《再论llc串联谐振变流器的设计在论llc串联谐振变流器的设计.doc（17页珍藏版）》请在三一文库上搜索。
1、再论LLC串联谐振变流器的设计在论LLC串联谐振变流器的设计、论LLC串联谐振变流器的设计（2）、论LLC串联谐振变流器的设计（3）、论LLC串联谐振变流器的能量转换中，笔者通过严谨的“串联谐振槽路阻抗”复数推导，论述了LLC串联谐振电路只有一组共轭的谐振频率。文章在电源网上发表后并未引起网友的关注，笔者也在反思自己的观点是否正确，同时继续进行研究。经过一段时间的研究，可以通过另一条途径来证明，现叙述如下。在LLC电路中，有两个L，其中一个是谐振电感Lr，另一个是负载，这个负载是变压器应该用T代表，但是这个实际的T被简化为一个励磁电感Lm并联一个理想变压器iT的模型，因此这个电路应叫LLTC电
2、路。通过反复研究这个模型，反复阅读各种书籍资料，终于在李翰荪编著的简明电路分析基础中的理想变压器一节中看到这样一句：“理想变压器是一种电阻元件”。就这一句话令人毛塞顿开，励磁电感Lm和“理想变压器电阻元件”并联模型串入LRC电路，Lm实际上是被理想变压器这个“电阻”旁路掉了。所以，LLC串联谐振电路本质上还是LRC电路，它的谐振频率还是由谐振电容Cr和谐振电感Lr决定, Lm并不影响电路的谐振频率。证明了LLC 电路本质上还是LRC电路，那么它的设计就仍回到LRC电路的设计上了。LRC电路的设计比较麻烦，但是LRC电路将直流电变成了交流电，因此就有人提出了LLC电路的交流分析法，用交流分析法对
3、LLC电路进行分析和计算，我认为方法不错。用交流分析法无需求解复杂的常系数微分方程，只需计算出谐振槽路的阻抗就可以计算出其他的参数。但问题是谐振槽路的输入电压如何确定？目前见到的设计资料都说Lm影响了LLC电路的谐振，在此基础上进行的研究得出的结论：“LLC电路的电压增益等于1” ，就用电源电压转化为交流电压以作为施加到谐振槽路的激励。谐振电路中谐振电压并不是电源电压是众所周知的，谐振电压由谐振槽路的品质因数Q决定，因此这种方法是不对的。下面给出一个“半桥型串联谐振变流器”的仿真研究作参考。半桥型串联谐振变流器电路拓扑结构如下：开关元件：IGBT，谐振电容C=44nF，谐振电感L=14.4H，
4、电阻R=1，储能滤波电容C=470F，供电电压V=20V。一、工作频率等于谐振频率计算谐振周期T=5s，频率f=200KHz；程序运行周期5s，脉冲宽度2.5s，程序只能运行12s，超过就失败。Pspice程序的参数设置牵涉的因素比较多，设置不当就会导致程序运行不下去，要想达到最终的设计目的有一定难度。下面对程序运行的结果进行解读。电压曲线：绿色Z1，蓝色L1,红色C1。电容电压：时刻开关状态谐振电容电压透 过 谐 振 电 容 电 压 对 物 理 现 象 解 释sV0Z1导通，Z2关断0V跳变到+20V电容起始电压为零，V1导通使电源电压加到电容上，经过1/4谐振周期电容电压充到电源电压，谐振
5、电流达到峰值，因电源电压与电容电压相等，压差为零，电源停止供电，谐振电路换向，在感生电压作用下，电感电流继续流动经过电源向电容充电，电感电流释放到零时电容充电至约2倍电源电压；2.5Z1关断，Z2导通-18V跳变到-36VZ1在零电流，反向电压约等于电源电压时关断，Z2导通，充有约2倍电源电压的电容经Z2向电感放电，经1/4周期电容放完电，谐振电流达到峰值，谐振电路换向，电感向电容的反向充电，电感电流释放到零时电容充电至约2倍电源电压（约32V）；5Z1导通，Z2关断+32V 跳变到+51VZ2关断Z1导通，反向充有的电容电压约32V和电源电压叠加约51V，向电感供电，经1/4周期，电容正向充
6、到电源电压，压差为零电源停止供电，谐振电路换向，电感放电向电容继续充电，电感放完电电容充电至约3倍多的65V7.5Z1关断，Z2导通-46V 跳变到-65VZ1在零电流，反向电压约等于65V时关断，Z2导通，充有约3倍多电源电压的电容经Z2向电感放电，经1/4周期电容放完电，谐振电流达到峰值，谐振电路换向，电感向电容的反向充电，电感电流释放到零时电容充电至约3倍电源电压（约58V）；10Z1导通，Z2关断+58V 跳变到+76VZ2关断Z1导通，反向充有的电容电压约58V和电源电压叠加约76V，向电感供电，经1/4周期，电容正向充到电源电压，压差为零电源停止供电，谐振电路换向，电感放电向电容继
7、续充电，电感放完电电容充电至约4倍多；谐振电流时刻开关状态谐振电容电压谐振电流sVA0Z1导通，Z2关断0V跳变到+20V谐振电流达到峰值约1A， 2.5Z1关断，Z2导通-18V跳变到-36V谐振电流达到峰值约1.8A， 5Z1导通，Z2关断+32V 跳变到+51V谐振电流达到峰值约2.7A7.5Z1关断，Z2导通-46V 跳变到-65V谐振电流达到峰值约3.4A 10Z1导通，Z2关断+58V 跳变到+76V谐振电流达到峰值约4AIGBT-Z1流出的电流，负方向为正：开通、关断峰值电流远大于谐振电流。时刻开关状态Z1的电流谐振电流sVA0Z1导通，Z2关断谐振电流达到峰值约1A， 2.5Z
8、1关断，Z2导通关断电流峰值+20A，-55A5Z1导通，Z2关断开通电流峰值+150A谐振电流达到峰值约2.7A7.5Z1关断，Z2导通关断电流峰值+20A，-55A10Z1导通，Z2关断开通电流峰值+150A谐振电流达到峰值约4A反并联二极管D1流进的电流：毫安级的电流，和Z1的电流峰值相比，应该可以忽略。时刻开关状态D1的电流谐振电流smAA0Z1导通，Z2关断谐振电流达到峰值约1A， 2.5Z1关断，Z2导通Z1关断时，D1电流峰值+65mA，-25mA5Z1导通，Z2关断Z1开通时，D1电流峰值+6mA，-35mA谐振电流达到峰值约2.7A7.5Z1关断，Z2导通Z1关断时，D1电流
9、峰值+51mA，-13mA10Z1导通，Z2关断Z1开通时，D1电流峰值+6mA，-25mA谐振电流达到峰值约4AIGBT-Z2流出的电流，负方向为正：开通、关断峰值电流远大于谐振电流。时刻开关状态Z2的电流谐振电流sVA0Z1导通，Z2关断2.5Z1关断，Z2导通开通电流峰值+150A谐振电流达到峰值约1.8A， 5Z1导通，Z2关断关断电流峰值+20A，-72A7.5Z1关断，Z2导通开通电流峰值+150A谐振电流达到峰值约3.4A10Z1导通，Z2关断关断电流峰值+20A，-72A反并联二极管D2流进的电流：负方向为正。毫安级的电流，和Z2的电流峰值相比，应该可以忽略。时刻开关状态D2的
10、电流谐振电流smAA0Z1导通，Z2关断2.5Z1关断，Z2导通Z2开通时，D2电流峰值+13mA，-35mA谐振电流达到峰值约1.8A， 5Z1导通，Z2关断Z2关断时，D2电流峰值+65mA，-16mA7.5Z1关断，Z2导通Z2开通时，D2电流峰值+6mA，-25mA谐振电流达到峰值约3.4A10Z1导通，Z2关断Z2关断时，D2电流峰值+53mA，-13mA储能滤波电容C2电流：负方向为正。微安级的电流，说明这个电容可以舍去。时刻开关状态C2的电流谐振电流sAA0Z1导通，Z2关断谐振电流达到峰值约1A， 2.5Z1关断，Z2导通+0.5，-0.6谐振电流达到峰值约1.8A， 5Z1导
11、通，Z2关断+5.6，-1.5谐振电流达到峰值约2.7A7.5Z1关断，Z2导通+1.5，-0.3谐振电流达到峰值约3.4A 10Z1导通，Z2关断+1.6，-3谐振电流达到峰值约4A时刻开关状态谐振电容电压负载电流峰值Z1电流峰值D1电流峰值Z2电流峰值D2电流峰值C2电流峰值usVAAmAAmAA0Z1导通，Z2关断0V跳变到+20-1000002.5Z1关断，Z2导通-18V跳变到-36V+1.8+55+25,-65-148+32,-130.65Z1导通，Z2关断 +32跳变到+51-2.7-150+35,-6+72,-21+17,-62+1.5,-5.77.5Z1关断，Z2导通-46跳
12、变到-65+3.4+50+13,-51-150+26,-7+0.4,-1.410Z1导通，Z2关断 +58跳变到+76-4.1-150+25+72,-24+15,-53+2.8,-1.7 二、工作频率等于1/2谐振频率计算谐振周期T=5s，频率f=200KHz；程序运行周期10s，脉冲宽度5s，程序可以运行100s。下面对程序运行的结果进行解读。电压曲线：绿色Z1，蓝色L1,红色C1。电容电压：时刻开关状态透过谐振电容电压、谐振电流对物理现象的解释s0Z1导通，Z2关断电容起始电压为零，V1导通使电源电压加到电容上，经过1/4谐振周期（1.25s）电容电压充到电源电压，正向谐振电流达到峰值1.
13、2A， 1.25同上因电源电压与电容电压相等，压差为零，电源停止供电，谐振电路换向，在感生电压作用下，电感正向电流继续流动经过电源向电容充电，经过1/4谐振周期（1.25s），电感电流释放到零时电容充电至约37V；2.5同上当电感电流释放完毕时，电容电压远高于电源电压，于是D1导通，电容向电源回馈能量，同时电感反向储能，经过1/4谐振周期（1.25s），反向电流达到峰值0.8A ;3.75同上电容继续向电源回馈能量，随着电容电压的降低，电流逐渐减小，当电容电压降到电源电压时，反向电流为零。5Z1关断，Z2导通Z2导通，电容继续反向向电感放电，经过1/4谐振周期（1.25s），反向电流达到峰值0
14、.32A，电容放电结束；6.25同上电容放电结束时谐振电路换向，在感生电压作用下，电感反向电流继续流动经过电源向电容充电，经过1/4谐振周期（1.25s），电感电流释放到零时电容反向充电至约25.5V；7.5同上电感电流释放到零电容反向充电至约25.5V时，D2导通，C向电感正向放电，经过1/4谐振周期（1.25s），C放电完毕正向电流达到峰值0.25A，8.75同上C放电完毕正向电流达到峰值0.25A时，谐振电路换向，电感正向电流继续流动经过D2向电容充电，经过1/4谐振周期（1.25s），电感电流释放到零时电容正向充电至约3.5V；10Z1导通，Z2关断开始新一轮循环，但因电容已经充有正向
15、3.5V的电压，故当Z1导通使，电源电压和电容电压相抵消，实际供电电压只有16.5V；谐振电流IGBT-Z1流出的电流，负方向为正：开通、关断峰值电流远大于谐振电流。反并联二极管D1流进的电流：毫安级的电流，和Z1的电流峰值相比，应该可以忽略。IGBT-Z2流出的电流，负方向为正：开通、关断峰值电流远大于谐振电流。反并联二极管D2流进的电流：负方向为正。毫安级的电流，和Z2的电流峰值相比，应该可以忽略。储能滤波电容C2电流：负方向为正。微安级的电流，说明这个电容可以舍去。 程序运行100us，电压曲线：绿色Z1，蓝色L1,红色C1。程序运行100us，谐振电流 曲线三、工作频率为谐振频率的两倍
16、1）运行10us电压曲线：绿色Z1，蓝色L1,红色C1。谐振电流曲线2）运行100us电压曲线谐振电流曲线上述对仿真结果的解读，不是简单的从现象分析现象，而是透过现象，剖析其物理本质。现在的LLC电路控制策略，都说要控制工作频率高于谐振频率。在上面的第三部分，我已经没有兴趣解读了，因为Pspice都仿真不下去了，其物理实质是电路内部的能量转换过程是混乱的，是不可持续进行下去的。从上面的仿真可以看出，串联谐振变流器只有在谐振点工作，其电流电压波形才是变压器可以接受的理想波形，而且电路内部的能量转换正确，没有内耗。偏离谐振点，谐振电感的储能就不能充分地转换出去，就会和新加入的能量进行冲突抵消，系统的效率就很低下；偏离谐振点，波形混乱、不对称，导致磁路偏磁，影响变压器的工作和传输。从在谐振点工作的仿真结果可以看出，谐振电压是电源电压的若干倍，再经过若干周期后谐振电压和电流都达到稳定值，这个稳定值跟系统中各个参数都有关，并不能简单地确定为几倍。所以，LLC电路的设计还得老老实实的解常系数微分方程才行。