结构设计论文[苍松书苑].doc

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1、详参照1 目 录 摘要2 关键词2 一、编制依据及说明3 二、工程概况3 三、设计资料4 四、柱网布置4 1、柱网布置图4 2、框架结构承重方案的选择5 五、梁、柱截面尺寸的初步确定5 1、梁截面尺寸的初步确定5 2、柱的截面尺寸估算6 六、楼板计算6 1、次房间（1）计算6 1、次房间（2）计算9 七、楼梯钢筋计算18 1、荷载和受力计算18 2、配筋面积计算20 3、配筋结果21 八、电算结果22 1、数据输入22 2、数据输出23 参考文献26 详参照2 重庆市江津区阳光小镇 1 号楼 西南大学 专业名称：建筑工程 学生姓名：胡 海 指导教师：艾大利 摘要摘要：本工程名称为重庆市江津区阳

2、光小镇 1 号楼，结构为全现浇混凝土框架结构，6 层。工程所在地区为重庆市江津区，抗震设防等级为 6 度，需要进行抗震设计。设计 过程遵循先建筑后结构再施工的顺序进行。 抗震结构在地震作用下，为了有良好的耗能能力以及在强震下结构不倒塌，其构 件应有足够的延性。要设计延性框架结构，需满足“强柱弱梁，强剪弱弯，强节点弱 构件”的要求，并进行相应的内力调整，然后由调整后的内力值进行配筋计算。 本工程采用钢筋混凝土框架结构体系（横向承重） ，因此选择了有代表性的一榀框 架进行计算。设计计算整个过程中综合考虑了技术经济指标和施工工业化的要求。 关键词关键词：抗震设计 框架结构 配筋计算 技术经济指标 详

3、参照3 一、 编制依据及说明 本工程施工组织设计，主要依据目前国家对建设工程质量、工期、安全生产、文 明施工、降低噪声、保护环境等一系列的具体化要求，依照中华人民共和国建筑法 、 建设工程质量管理条例 、 国家现行建筑工程施工与验收技术规范 、 建筑安装工 程质量检验评定标准 、 住宅楼招标文件 、 施工招标评定标办法 ， 答疑会纪要 以及根据政府建设行政主管部门制定的现行工程等有关配套文件，结合本工程实际， 进行了全面而细致的编制。 1、工程施工组织设计编制的依据 国家标准工程测量规范 GBJ50026-2006 国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范 GB50202-2002 国家标准混

4、凝土质量控制标准 GBJ50205-2002 国家标准建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2001 国家标准混凝土强度评定标准 GB/T50107-2010 国家标准建设工程项目管理规范 GB/T50326-2001 行业标准建筑地基处理技术规范 JGJ79-2001 行业标准混凝土泵送施工技术规程 JG/1T0-2005 行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001 二、 工程概况 1、建筑设计特点 本工程位于重庆市江津区，尺寸为 38.14017.700 米， 建筑面积为 3573.7 平方 米，为六层框架结构，全部民用住宅楼，全部层高 3.000 米，建

5、筑物高度 21.000 米， 室内外高差为 0.45 米。抗震设防烈度为 6 度。 工程做法： 外墙饰面：一层室内标高以上为白色仿石漆，一层室内标高以下为石岛红理石 详参照4 （600 x900mm） 。 内墙饰面：卫生间采用 200300 瓷片，其它为石灰砂粉刷。 楼地面：全部楼地面为均为陶瓷铺地砖。 顶面：抹水泥石膏砂浆，刷 106 涂料。 屋面：全部为上人屋面。 2、结构设计特点 地基处理：地基采用强夯，2.3 米以下用 3：7 灰土夯实 0.5 米厚 基础形式：基础采用独立柱基础。 砌体材料：-0.45 以下，用 MU10 普通机制粘土砖，M10 水泥沙浆砌筑，全部均采 用用 MU10

6、 普通机制空心砖 ，M10 混合砂浆砌筑。 结构：受力钢筋主筋保护层厚度：基础为 35mm，梁柱为 25mm，板为 15mm。板全部 采用混凝土现浇板，砼强度等级：基础砼垫层为 C20，其它砼 C30。 三、 设计资料 1、冬季采暖室外空气计算温度 3，夏季通风室外空气计算温度 33，冬季 采暖室内空气计算温度 18； 2、重庆市基本风压 0.40 kN/m2； 3、常年地下水位较高，水质对混凝土有一定的侵蚀作用； 4、地基承载力特征值为 280 kN/m2，类场地； 5、建筑结构设计使用年限 50 年，安全等级二级。 6、建筑抗震设防类别为丙类，设防烈度 6 度，设计基本地震加速度值 0.0

7、5g，设计地震分组为第二组，类场地设计特征周期 0.3s 7、结构形式为框架结构，框架抗震等级为三级。 详参照5 四、 柱网布置 1、柱网布置图 本住宅楼全部层高均为 3.0m。主体结构布置图如下图 1 所示： 图 1 主体结构柱网布置图 2、框架结构承重方案的选择 竖向荷载的传力途径：楼板的均布荷载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由 主梁传至框架柱，最后传至地基。 根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横 向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。 详参照6 五、 梁、柱截面尺寸的初步确定 1、梁截面尺寸的初步确定 梁截面高度一般取

8、跨度的 1/12-1/8 进行计算。本方案中，边横梁高 h=(1/12- 1/8)l=1/126000-1/86000=500mm-875mm，取 h=800mm，截面宽度 h=1/2h=300mm，取 400mm。同理计算其他跨的梁截面，见表 1。 表 1 梁截面尺寸表（mm） 混凝土等级横梁 （bh） 次梁（bh） C30250500250400 2、柱的截面尺寸估算 根据柱的轴压比限值按下列公式计算： （1）柱组合的轴压力设计值 N=F gE n 注：-考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取 1.3，不等跨内柱取 1.25，等跨内柱取 1.2 。 F- 按简支状态计算柱的负载面积。

9、gE -折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取 1215 kN/m2。 n-验算截面以上的楼层层数。 （2）AcN/uNfc 注：uN -框架柱轴压比限值，对一级，二级，三级抗震等级，分别取 0.7，0.8，0.9。本方案为三级抗震等级，故取 0.9。 fc-为混凝土轴心抗压强度设计值，对 C30，查得 fc=14.3N/mm2, ft=1.43 N/mm2 。 （3）计算过程： 对于边柱：N=F gE n=1.33.06.6125=1544.4kN Ac=N/uNfc=1544.4103/0.914.3=120000.0mm2 对于中柱：N=F gE n=1.2519.8125=1

10、485.00kN Ac=N/uNfc=1485.00103/0.914.3=115384.62mm2 综合以上计算结果，取柱截面为正方形（120000）=346.41mm，为安全起见，全 部楼层均取 bh=400mm400mm。 详参照7 六、 楼板计算 本工程楼板计算书，计算方法一样，故只取其中具有代表性的房间 次房间（次房间（1 1）计算）计算 （1）、基本资料 1、房间编号： 37 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 5.00+ 3.00(板自重)= 8.00 kN/m2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/m2 计算跨度Lx

11、 = 4200 mm；计算跨度Ly = 4200 mm 板厚H = 120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB300 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。 （2）、计算结果 Mx =(0.01760+0.01760/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 4.22 = 4.39kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03680+0.03680/5)*(1.4* 0.70)* 4.22 = 0.76kNm Mx= 4.39 + 0.76 = 5.15kNm Asx= 286.58

12、mm2，实配 8150 (As 372.mm2) min 0.239% ， 0.310% My =(0.01760+0.01760/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 4.22= 4.39kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.03680+0.03680/5)*(1.4* 0.70)* 4.22 = 0.76kNm My= 4.39 + 0.76 = 5.15kNm 详参照8 Asy= 286.58mm2，实配 8150 (As 372.mm2) min 0.239% ， 0.310% Mx =0.05130*(1.35* 8.00+0.98* 2.

13、00)* 4.22 = 11.55kNm Asx= 472.05mm2，实配 8100 (As 559.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.239% ， 0.465% My =0.05130*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 4.22 = 11.55kNm Asy= 472.29mm2，实配 8100 (As 559.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.239% ， 0.465% （3 3）、跨中挠度验算）、跨中挠度验算 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 (1)、挠度和裂缝验算参数： Mq =(0.01760+0.01760/5)*(1.0* 8.00+0.

14、5* 2.00 )* 4.22 = 3.35kNm Es 210000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 270.N/mm2 (2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 3.35/(0.87* 96.* 372.) = 107.822N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120

15、.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 372./ 60000.=0.00621 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00621* 107.82) = -0.849 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 29791.5 = 7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 详参照9 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 372./1000/ 96.=0.00388 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算: Bs=

16、Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 372.* 96.2/1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00388/(1+3.5*0.00)= 1122.76kNm2 (3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 7.2.5 条，当 0时， 2.0 (4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Bs / （混凝土规范式 7.2.2） B 1122.76/2 = 561.381kNm2 (5)、挠度 f * Qq * L 4 / B f 0.00127* 9.0* 4.204/ 561.381= 6.

17、336mm f / L 6.336/4200.= 1/ 663.，满足规范要求！ （4 4）、裂缝宽度验算）、裂缝宽度验算 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 3.35*106/(0.87* 96.* 335.) = 119.803N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24）

18、 te 335./ 60000.= 0.006 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 119.80) = 0.012 当 0.2 时，取 0.2 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21） max 1.9*0.200*119.803/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.028mm，满足规范要求！ 详参照10 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq)

19、（混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 3.35*106/(0.87* 88.* 335.) = 130.694N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 130.69) = 0.102 当 0.2 时，取 0.2 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)

20、 （混凝土规范式 7.1.21） max 1.9*0.200*130.694/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.031mm，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.

21、mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21） max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.097mm，满足规范要求！ 详参照11 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 *

22、ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/t

23、e) （混凝土规范式 7.1.21） max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.097mm，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 6000

24、0.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21） max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.097mm，满足规范要求！ 详参照12 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65

25、* ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq

26、/te) （混凝土规范式 7.1.21） max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.097mm，满足规范要求！ 次房间（次房间（2 2）计算：）计算： （1）、基本资料 1、房间编号： 9 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 5.00+ 3.00(板自重)= 8.00 kN/m2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/m2 计算跨度Lx = 4200 mm；计算跨度Ly = 3300 mm 板厚H = 120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：

27、HPB300 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. （6）、考虑活荷载不利组合。 （7）、程序自动计算楼板自重。 详参照13 （2）、计算结果 Mx =(0.01402+0.02778/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 3.32 = 2.51kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03294+0.05771/5)*(1.4* 0.70)* 3.32 = 0.47kNm Mx= 2.51 + 0.47 = 2.99kNm Asx= 286.58mm2，实配 8150 (As 372.mm2) min 0.239% ， 0.310% My =

28、(0.02778+0.01402/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 3.32= 3.92kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05771+0.03294/5)*(1.4* 0.70)* 3.32 = 0.69kNm My= 3.92 + 0.69 = 4.61kNm Asy= 286.58mm2，实配 8150 (As 372.mm2) min 0.239% ， 0.310% Mx =0.05606*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 3.32 = 7.79kNm Asx= 313.46mm2，实配10100 (As 873.mm2

29、,可能与邻跨有关系) min 0.239% ， 0.727% My =0.06741*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 3.32 = 9.37kNm Asy= 379.46mm2，实配 8100 (As 559.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.239% ， 0.465% （3）、跨中挠度验算 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 (1)、挠度和裂缝验算参数： Mq =(0.01402+0.02778/5)*(1.0* 8.00+0.5* 2.00 )* 3.32 = 1.92kNm Es 210000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N

30、/mm2 Fy 270.N/mm2 (2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 详参照14 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 1.92/(0.87* 88.* 372.) = 67.301N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 372./ 60000.=0.00

31、621 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00621* 67.30) = -2.022 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 29791.5 = 7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 372./1000/ 88.=0.00423 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 372.* 88.2/1.15*0.200

32、+0.2+6*7.049*0.00423/(1+3.5*0.00)= 922.01kNm2 (3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 7.2.5 条，当 0时， 2.0 (4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Bs / （混凝土规范式 7.2.2） B 922.01/2 = 461.005kNm2 (5)、挠度 f * Qq * L 4 / B f 0.00186* 9.0* 3.304/ 461.005= 4.308mm f / L 4.308/3300.= 1/ 766.，满足规范要求！ 四、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受

33、拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） 详参照15 sq 1.92*106/(0.87* 88.* 335.) = 74.779N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 74.78

34、) = -0.644 当 0.2 时，取 0.2 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21） max 1.9*0.200* 74.779/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.018mm，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 3.00*106/(0.87* 96.*

35、335.) = 107.107N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 107.11) = -0.117 当 0.2 时，取 0.2 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21） max 1.9*0.200*107.107/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.

36、025mm，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 详参照16 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 5.49*106/(0.87* 95.* 785.) = 84.648N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 785./ 60000.= 0.013 1.1 - 0.65* 2.01/( 0

37、.01* 84.65) = -0.077 当 0.2 时，取 0.2 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21） max 1.9*0.200* 84.648/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01309) = 0.019mm，满足规范要求！ （4 4）、裂缝宽度验算）、裂缝宽度验算 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 6.

38、61*106/(0.87* 96.* 503.) = 157.372N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 157.37) = 0.271 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21） max 1.9*0.271*157.372/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)

39、= 0.050mm，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 详参照17 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 5.49*106/(0.87* 96.* 335.) = 196.328N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006 当 te 0.01 时，取te

40、 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 196.33) = 0.436 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21） max 1.9*0.436*196.328/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.100mm，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq

41、6.61*106/(0.87* 95.* 393.) = 203.557N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 393./ 60000.= 0.007 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 203.56) = 0.459 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21） max 1.9*0.459*203.557/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000

42、) = 0.129mm，满足规范要求！ 详参照18 七、 楼梯钢筋计算 1、荷载和受力计算 楼梯计算简图如下： 详参照19 计算公式如下： 其中hh：楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度 在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度 荷载计算参数（单位kn/m）： 装修荷载Qz=1.0； 活载Q=2.0； 恒载分项系数1.2,1.35 活载分项系数1.,1.0.7 梯板负筋折减系数（ZJXS)=0.8 各跑荷载及内力计算及示意图： 其中：Qb梯板均布荷载； Qbt梯板弯折段均布荷载； Q平台均布荷载； Q楼面均布荷载； 单位(KN/m)； 第1标准层第1

43、跑 Qb=9.896 Qbt=7.000； Qp=7.600 Qw=7.000 第1标准层第2跑 Qb=9.896 Qbt=7.000 Qp=7.600 Qw=7.000 14.99 3200 11.7 3200 14.99 3200 11.7 3200 详参照20 第2标准层第1跑 Qb=9.896 Qbt=7.000 Qp=7.600 Qw=7.000 第2标准层第2跑 Qb=9.896 Qbt=7.000 Qp=7.600 Qw=7.000 第3标准层第1跑 Qb=9.896 Qbt=7.000 Qp=7.600 Qw=7.000 第3标准层第2跑 14.99 3200 11.7 320

44、0 14.99 3200 11.7 3200 14.99 3200 11.7 3200 详参照21 Qb=9.896 Qbt=7.000 Qp=7.600 Qw=7.000 配筋面积计算：配筋面积计算： 楼梯板底筋Asbd(cm2)：按照两端简支求出max,按照max配筋 楼梯板负筋Asbf(cm2)：梯板负筋弯矩取maxZJXS,按此弯矩照配筋 楼梯平台如果两边都有支承,按照四边简支板计算,采用分离式配筋 平台板底筋Aspd(cm2) 平台板负筋Aspf(cm2) 标 准层号 跑 数 AsbdAsbfAspdAspf 113.612.850.000.00 123.612.850.000.00

45、 213.612.850.000.00 223.612.850.000.00 313.612.850.000.00 323.612.850.000.00 2、配筋结果： 配筋措施： 楼梯梁保护层厚度：30mm 楼梯板及平台板保护层厚度：15mm 受力钢筋最小直径： 楼梯板受力钢筋=8 休息平台受力钢筋=6 楼梯梁受力钢筋=14 受力钢筋最小间距：100 mm 非受力分布钢筋： 14.99 3200 11.7 3200 详参照22 受力钢筋=14时,取8250 楼梯板分布筋每踏步至少：8 各跑实际配筋结果： 梯板和平台配筋结果: 标准层 号 跑 数 梯板底 筋 梯板分 布筋 梯板负 筋 平台 底

46、筋 平台负 筋 111013 0 82008150888 180 8200 121013 0 8200815081 80 6200 211013 0 8200815081 80 8200 221013 0 8200815081 80 6200 311013 0 8200815081 80 8200 321013 0 8200815081 80 6200 梯梁配筋结果： 标准 层号 跑 数 梯梁1顶 纵筋 梯梁1底 纵筋 梯梁1 箍筋 梯梁底 纵筋 梯梁顶 纵筋 梯梁 箍筋 1122222282 00 820082008200 1222022082 00 820082008200 2122022

47、082 00 820082008200 2222022082 00 820082008200 3122022082 00 820082008200 3222022082 00 820082008200 八、 电算结果 1、数据输入 柱砼等级：c30 梁砼等级：c30 梁柱主筋级别：HRB400 梁柱箍筋级别：HRB335 柱梁自重计算信息算柱 梁支座负弯矩调幅系数：0.85 梁惯性矩增大系数：1.00 结构重要性系数：1.00 详参照23 抗震等级：3 设计分组 ：第二组 地震烈度：6 度 场地类型：第二类 计算整型：6 个 计算周期折减系数：0.9 结构类型：框架结构 2、数据输出 详参照24 详参照25 详参照27 详参照28 结论：电算结果与手算结果的相差在 20%之内，满足要