充填体宽度,强度,支护阻力的计算要点.docx

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1、沿空留巷充填体参数及支护阻力的计算1巷道的基本情况本设计为姜家湾煤矿2213巷道巷旁充填体参数及支护阻力的计算,2213巷道 老顶为细砂岩与粉砂岩互层，平均厚度18.48m,直接顶为细砂岩，平均厚度11.47m。伪顶为粉砂岩，厚度0.2m-2.2m。底板直接底为细砂岩，厚度 2m-4.2 mi本矿井煤层厚度0.71.5m,平均厚度1.23m,容重1.28t/m3,煤质中硬，瓦 斯绝对71出量0.18m3/min,煤尘爆炸指数29.26%,具有爆炸性，自燃发火期6个 月，属自燃发火煤层。本巷道宽度和高度分别为4500mm和2600mm。2充填体宽度的计算充填体宽度B可按下列经验公式计算：B =0

2、.367 3a b 0.685 H 0.342 h0452式中 a-巷道半宽，2.25m；b一充填体破裂区宽度，一般取 2030cm,本次取0.25m；H平均开采深度，取 228m;h一充填体高度，取1.8m。将以上因素代入经计算得B = 0.367(6.75 0.25)0.685 243。342 30.452=0.367 3.79 6.5 1.64 =14.82m第二种算法沿空留巷研石巷旁充填体支护性能实验研究预先确定了沿空留巷的巷旁支护强度后，就可根据所需的巷旁支护强度和巷旁支护材料的力学性能，由式(3-21)设计巷旁支护宽度，并结合具体的地质、生产条件等确定巷旁支护体的具体形式b=KF/

3、p式中,b为巷旁支护平均宽度，m；F为沿空留巷所需的巷旁支护强度，MN/m ;p为巷旁支护体成型后1d的抗压强度，MPa；K为安全系数，一般K=1.112代入公式得b=1.2 11.57-3 = 4.6 m根据计算结果及经验类比（巷旁充填带宽度一般为充填高度的0.60.9彳t） 晋城矿区9号煤沿空留巷实验3充填体强度的计算巷道充填体的平均强度随巷道高度的增加和巷道间距的减小而下降。英国科学 家Sallamon搜集了 97个稳定充填体和27个失稳充填体的实际资料，经分析研 究，得到了如下计算式：B0.46R = Rc 088h式中 R一宽度为B、高度为h的充填体强度，MPa；Rl岩石的单轴抗压强

4、度，MPa；B一充填体宽度，m；h一充填体高度，m；n n B0.46R = Rc 碱 h4支护阻力的计算第一种计算方法黄福昌博士论文采用沿空留巷方案，在工作面推进 Lmax,使煤体上方部分应力得以释放后， 再让巷旁充填材料承受压力，则要求充填材料阻抗力可以减少到足以抗衡垮落直接 顶的作用即可。(1)根据充填墙上方最大需控岩层范围确定沿空留巷实践表明90118,在沿空留巷顶板活动的三个阶段中，以过渡期活动 对沿空留巷巷旁支护体的破坏性最大。因此，在计算巷旁支护阻力时应以基本顶岩 梁断裂回转下沉活动为依据。根据上面的力学模型来计算巷旁支护阻力。图4.2所示为考虑巷帮煤体作用的顶板载荷条带分割法模

5、型(4边支承，图中 LI、Lii分别为工作面长度和周期来压步距)。在图 4.2 (a)中取一单位宽度的板 条，研究采空区顶板在过渡期活动阶段的沿空留巷巷旁支护阻力，所取的板条见图 4.2 (b),力学模型求解见图4.2 (c)。设顶板均布载荷为q,按条带分割后，载荷只在阴影部分两段上。由于沿空留 巷巷道顶板发生的主动垮落的机会多，而被动垮落一般出现在工作面顶板，因此， 本文仅分析主动垮落情况下巷旁支护切顶阻力。在初始阶段，岩层下沉变形很小， 层面内应力引起的弯矩可忽略不计，求解支护切顶阻力F时只考虑岩层自重载荷和采动引起的应力增高系数k的作用。图4.2 2-5空出筌能弹支捌阻功算蹿模蛰以-层)

6、Fig. 4.2 Support resistance calculation model of gob-side entry retainingthe first strata)用平衡法对图4.2 (c)中各段求解，从7ft空留巷上方第 1层顶板开始分析。对 于第1层情况，解得巷旁支护阻力Fi为：Fi(a+x0)= k M pi +qi(a + 4)2/2 + FNi(a + x0)Mai Qx0(4.1)式中k应力增高系数；FniC点岩层破断产生的向下剪力，KN, FNi = qiLi；L1一岩层破断尺寸，m；1一岩层容重，kN/m3;h1一岩层厚度，m；M ai 一岩层抗弯弯矩，KNm

7、;Mpi 一岩层极限弯矩，KNm,在极限条件下，M ai = Mpia一巷道宽度，m；xo煤体松动区宽度，m；Xq 松动区中心至A点距离，其值为x0/2;Q一巷旁煤体对顶板的支承力，式中符号中的“依示第1层。一般情况下，第一层顶板解算出的巷旁支护阻力即为巷旁支护体初期切断直接 顶所需的支护阻力。且计算公式可以简化为：Fi（a +X0） =kq（a +x0）2/2+ FniS +X0） -QXq（4.2）第2层以上顶板支护切顶阻力计算不同于第1层，第1层的切顶阻力主要是人工支护提供的，而第2层以上的岩层所需的切顶阻力是人工支护和已垮岩层残留边 界共同作用的结果。第2层垮落沿空留巷巷旁支护阻力计算

8、模型如图4.3所示，解得巷旁支护切顶阻力为：2i 12i 2F2（a xo） =km（a x0 一; hj tan 1）2/2 一二：FNi（a “。一二：hj tan二 j） Mp2 : Mai - QXq i 1j ；0i aj -0i a式中i第i层顶板岩层;j第j层顶板岩层；以一岩层破断角，取h0 =0, a 0 =0oFn2MA1+MA2*MP2j vFA2QX0L2图4.3沿空留巷巷旁支护阻力计算模型（第二层）Fig. 4.3 Support resistance calculation model of gob-side entry retainingthesecond stra

9、ta同理，对于第m层情况，可以求得巷旁支护切顶阻力为:mi Ami 工mFm(a -xo)=k ihi (axo、hjtan _口)2/2FNi(a xo、hj tan -：D , M Pm M Ai -Qxq i 1.j _0i Xj _0i _1（4.3）式中m为冒落带岩层的极限层数，m的计算方法为冒落带岩层总厚度除以岩 石分层垮落平均厚度。式（4 为顶板主动垮落时，沿空留巷巷旁支护切顶阻力计算式。式（4.3）中等号右边中括号内第1项是残留边界自重引起的弯矩，第 2项是切顶线处受垮断 岩层的剪力作用所产生的总弯矩，第 3项是第m层岩层的极限弯矩，第 4项是 1m层岩层在点A的总抗弯弯矩，第

10、5项是巷帮煤体对顶板岩层的支承力所产生 的总弯矩。由此可知，前3项所产生的围岩载荷要由支护阻力来平衡，而后 2项 是帮助巷旁支护承担部分载荷，形成 支护一煤体一顶板”的共同承载体系。在一定的地层条件下，当巷道维护宽度及煤体松动范围一定时，式（4.3）等号右边第1项为恒定，而第2项的大小主要受到垮落岩层对边界的影响，如果岩层 切断后立即垮落，并失去与残留边界的力学联系，则这些与残留边界失去力学联系 的岩层对边界不产生弯矩，则式（4.3）等号右边第2项的值将减小，减小后第2 项值按下面方法计算。设n为垮落后与残留边界失去力学联系的岩层数，则式（4 中等号右边第2 项大小为：m ri T3E FNi

11、 a + x0 +S hj tanaj IjJ(4.4)巷帮煤体对顶板岩层的支承力所产生的总弯矩，其计算较为复杂，从简化计算 和安全角度考虑，可假设松动区内煤体已均布载荷的形式作用于顶板岩层，均布载 荷的大小可选用煤体的残余抗压强度:-c ,则：_-2_QxQ =；屋/2综合以上分析，沿空留巷的巷旁支护阻力 Fm为mi 1mi 1mFm(a Xo)=k h (a - x - -：/hjtan ：j)2 /2 -F(a -Xohjtan二)M Pm，M Ai-；二友 / 2i 1j _0i 1j _0i 1(4.5)式中，M Pm在不同支承条件下具有不同的数值，一端支承时,MPm=qmLm/2,

12、两端支承时，MPm = qmLm/4。充填墙体取悬臂式顶板垮落形成的一端支承，要求的支护阻力最大。式(4的计算较为繁杂，完全可以进行简化，如果不考虑煤帮的支撑作用及垮落岩层破断角a的影响，求得的巷旁支护阻力要高于用式(4.3)计算得到的 值，因此，可以得到简化的计算沿空留巷巷旁支护阻力的围岩结构模型如图4.4所示。根据图4.4的模型，可以得到巷旁支护需要的支护阻力为:图4.4沿空留巷围岩结构模型Fig. 4.4 Surrounding rock structure of gob-side entry retainingP =khErEL2x+hzrz(x0+c + d)(4 .6)式中 k一应

13、力集中系数，取值2；hZ一直接顶厚度，m,按平均采高1.3m,岩石碎胀系数0.25计算，hZ =5.2m；?z 一直接顶岩层密度，KN/m3,取25 KN/m3;hE一基本顶厚度，m,取18.5m；”一基本顶岩层密度，KN/m3,取25 KN/m3;Lmax一周期来压步距，m,取20.8m；d一巷旁充填体宽度，m,分别取1m, 1.5m, 1.8m, 2m；c 一巷道宽度，m,取4.5m；% 煤体内极限平衡区宽度，m。(4.7)M K H Cctg :X0 二In2 f Cctg :其中 J sin1 -si n式中 M一开采厚度，m,取1.2m；C一煤的粘结力，MPa,取3MPa；f一煤层内

14、摩擦系数，f=tg中，取tg35 ;平一摩擦角，取30;K应力集中系数，通常K=26取4;H一煤的埋深，m,取230m；r一煤层的密度，KN/m3, 12.8KN/m3。把参数代入公式（4.6）及公式（4.7）,得到x0= 2mP=11570KN/m也就是说，充填墙的支护载荷必须达到每米墙11570KN以上。每平方米充填墙须承担的压力为 11570/1.0=11570KN/m2=11.57MPa。第二种计算方法缓斜中厚煤层沿空留巷合理支护研究乙二JX口 + 匚+4+ ）/ + （/ 十e + 丫（夕+ 依）/2 一 口 _ 的间（X口十-2尸式中：夕一为巷旁支护体的支护阻力；此一为老顶岩层的极

15、限弯矩；g一为老顶及其上部软弱岩层的单位长度自重；处一为直接顶单位长度自重；e为巷道宽度：一为巷旁支护体宽度；L为BC岩块的长度；。一为老顶岩块厚度：圜一为老顶垮落前B端的卜沉量，邑二找（4+c+/2）（M+c+”；/一为A端老顶的残余弯距：其中沿空留巷煤体侧煤体的支承压力。和应力极限平衡区宽度/的表达式囱 r口，二（0 八血 +/： /J）xp（2#tan% /喈）- q / tan/（2.6）Xq =（加/2*）ln（或YH + cD cot%）/修& cot% -（2.7；式中：再一为煤体内极限平衡区宽度，/，帐一分别为煤层与顶底板岩层交界面的粘聚力和内摩擦角;5一为对煤壁的支护阻力;*

16、一为距煤壁边缘的距离;/一为煤层与顶底板接触面的摩擦系数；丫一为上覆岩层的平均容重；K一为应力集中系数；方一为开采深度；4一为三向应力系数;=Q+$in/）/Q-sin%）d第三种计算方法晋城矿区9号煤沿空留巷实验P =nrh/2a a2+(n -1)ahtan% +(n -1)(2n -1)h2 tan1 /6+1/aa+(n -1)htan % rhln+Rt h2/6a式中：P一巷旁充填体支护阻力，kN/m;a一巷道维护宽度，m;n一总垮落层数；r 1 n层的岩层平均容重，kN/m3;h一切顶岩层的分层厚度，m;%一切顶岩层垮落角的余角；ln 第n层垮落顶板岩块长度，m;Rt第n层岩层的

17、抗拉强度，kPa.第四种计算方法混凝土泵送充填在留巷中的应用2.2巷旁充填体设计巷旁充填利用充填体的高阻力支撑垮落带边缘的顶板载荷,分担和减轻巷内支护的受载在工 作面后方，由于充填体支护作用沿采空侧切断顶板, 避免顶板沿巷道煤壁处断裂;在周期来压期间，充填体能承受直接顶冒落时产生的动载荷o混凝土作为巷 旁充填具有塑性性能,利用其可缩量约束巷道与采空 区边界处的顶板下沉量,避免巷内支护系统产生严重 变形，且可隔离或密闭采空区。未切断老顶以前,直接顶在靠近充填体采空区侧 发生垮落断裂，根据模型图1所示得出充填体平衡直接顶的支护强度为L2r/( a+ 6/2)式中cry充填体支护强度，MPa;q老顶

18、及上部软弱岩层的重量集度,MN /m2;a巷道宽+ m;b充填体宽，m;c顶板侧向短边断裂后的跨度，m;d岩梁宽，m。第五种计算方法沿空留巷带载荷计算充填参数中的关键参数是沿空留巷每米巷道合理的巷旁支护阻力；/? = ? + (五 一 Yjahtga + 二1.”理父+ ； | 口 + (n - l)fttgarALffl + 警(3d)式中:产为巷旁支护体的支护阻力，MN；w为巷道维护宽度(巷内宽度与巷旁支护宽度之和)，m：程为垮落层数：产为第It层的岩层平均容重，MN/m方为切顶岩层的分层厚度，m；口为切顶岩层垮落角的余角，0)；乙为第丹层岩层的垮落顶板岩块长度, m；凡为第n层岩层的抗拉

19、强度,MPa。花山煤矿采煤工作面沿空留巷支护技术研究经整理可得1矿区基本情况本设计为姜家湾煤矿2213巷道巷旁充填体参数及支护阻力的计算，2213巷道 老顶为细砂岩与粉砂岩互层，平均厚度18.48m,直接顶为细砂岩，平均厚度11.47m。伪顶为粉砂岩，厚度0.2m-2.2m。底板直接底为细砂岩，厚度 2m-4.2 mi本矿井煤层厚度0.71.5m,平均厚度1.23m,平均埋深230m,容重 1.28t/m3,煤质中硬，瓦斯绝对涌出量 0.18m3/min,煤尘爆炸指数29.26%,具有爆 炸性，自燃发火期6个月，属自燃发火煤层。本巷道宽度和高度分别为4500mm和 2600mm。2支护阻力的计

20、算采用沿空留巷方案，在工作面推进 Lmax,使煤体上方部分应力得以释放后， 再让巷旁充填材料承受压力，则要求充填材料阻抗力可以减少到足以抗衡垮落直接 顶的作用即可。(1)根据充填墙上方最大需控岩层范围确定沿空留巷实践表明90118在沿空留巷顶板活动的三个阶段中，以过渡期活动 对沿空留巷巷旁支护体的破坏性最大。因此，在计算巷旁支护阻力时应以基本顶岩 梁断裂回转下沉活动为依据。根据上面的力学模型来计算巷旁支护阻力。图4.2所示为考虑巷帮煤体作用的顶板载荷条带分割法模型(4边支承，图中 Li、Lii分别为工作面长度和周期来压步距)。在图 4.2 (a)中取一单位宽度的板 条，研究采空区顶板在过渡期活

21、动阶段的沿空留巷巷旁支护阻力，所取的板条见图 4.2 (b),力学模型求解见图4.2 (c)。设顶板均布载荷为q,按条带分割后，载荷只在阴影部分两段上。由于沿空留 巷巷道顶板发生的主动垮落的机会多，而被动垮落一般出现在工作面顶板，因此， 本文仅分析主动垮落情况下巷旁支护切顶阻力。在初始阶段，岩层下沉变形很小，层面 内应力引起的弯矩可忽略不计，求解支护切顶阻力F时只考虑岩层自重载荷和采动引起的应力增高系数k的作用。图4.2 2-5空出筌能弹支捌阻功算蹿模蛰以-层)Fig. 4.2 Support resistance calculation model of gob-side entry ret

22、ainingthe first strata)用平衡法对图4.2 (c)中各段求解，从7ft空留巷上方第 1层顶板开始分析。对 于第1层情况，解得巷旁支护阻力Fi为：Fi(a+x0)= k M pi +qi(a + 4)2/2 + FNi(a + x0)Mai Qx0(4.1)式中k应力增高系数；FniC点岩层破断产生的向下剪力，KN, FNi = qiLi；L1一岩层破断尺寸，m；1一岩层容重，kN/m3;h1一岩层厚度，m；M ai 一岩层抗弯弯矩，KNm ;Mpi 一岩层极限弯矩，KNm,在极限条件下，M ai = Mpia一巷道宽度，m；xo煤体松动区宽度，m；Xq 松动区中心至A点距

23、离，其值为x0/2;Q一巷旁煤体对顶板的支承力，式中符号中的“依示第1层。一般情况下，第一层顶板解算出的巷旁支护阻力即为巷旁支护体初期切断直接 顶所需的支护阻力。且计算公式可以简化为：Fi（a +X0） =kq（a +x0）2/2+ FniS +X0） -QXq（4.2）第2层以上顶板支护切顶阻力计算不同于第 1层，第1层的切顶阻力主要是人 工支护提供的，而第2层以上的岩层所需的切顶阻力是人工支护和已垮岩层残留边 界共同作用的结果。第2层垮落沿空留巷巷旁支护阻力计算模型如图4.3所示，解得巷旁支护切顶阻力为：2i 12i 2F2（a xo） =km（a x0 一; hj tan 1）2/2 一

24、二：FNi（a “。一二：hj tan二 j） Mp2 : Mai - QXq i 1j ；0i aj -0i a式中i第i层顶板岩层;j第j层顶板岩层；以一岩层破断角，取h0 =0, a 0 =0oFn2MA1+MA2*MP2j vFA2QX0L2图4.3沿空留巷巷旁支护阻力计算模型（第二层）Fig. 4.3 Support resistance calculation model of gob-side entry retainingthesecond strata同理，对于第m层情况，可以求得巷旁支护切顶阻力为:mi Ami 工mFm(a -xo)=k ihi (axo、hjtan _口

25、)2/2FNi(a xo、hj tan -：D , M Pm M Ai -Qxq i 1.j _0i Xj _0i _1（4.3）式中m为冒落带岩层的极限层数，m的计算方法为冒落带岩层总厚度除以岩 石分层垮落平均厚度。式（4 为顶板主动垮落时，沿空留巷巷旁支护切顶阻力计算式。式（4.3）中等号右边中括号内第1项是残留边界自重引起的弯矩，第 2项是切顶线处受垮断 岩层的剪力作用所产生的总弯矩，第 3项是第m层岩层的极限弯矩，第 4项是 1m层岩层在点A的总抗弯弯矩，第5项是巷帮煤体对顶板岩层的支承力所产生 的总弯矩。由此可知，前3项所产生的围岩载荷要由支护阻力来平衡，而后 2项 是帮助巷旁支护承

26、担部分载荷，形成 支护一煤体一顶板”的共同承载体系。在一定的地层条件下，当巷道维护宽度及煤体松动范围一定时，式（4.3）等号右边第1项为恒定，而第2项的大小主要受到垮落岩层对边界的影响，如果岩层 切断后立即垮落，并失去与残留边界的力学联系，则这些与残留边界失去力学联系 的岩层对边界不产生弯矩，则式（4.3）等号右边第2项的值将减小，减小后第2 项值按下面方法计算。设n为垮落后与残留边界失去力学联系的岩层数，则式（4 中等号右边第2 项大小为：m ri T3E FNi a + x0 +S hj tanaj IjJ(4.4)巷帮煤体对顶板岩层的支承力所产生的总弯矩，其计算较为复杂，从简化计算 和安

27、全角度考虑，可假设松动区内煤体已均布载荷的形式作用于顶板岩层，均布载 荷的大小可选用煤体的残余抗压强度:-c ,则：_-2_QxQ =；屋/2综合以上分析，沿空留巷的巷旁支护阻力 Fm为mi 1mi 1mFm(a Xo)=k h (a - x - -：/hjtan ：j)2 /2 -F(a -Xohjtan二)M Pm，M Ai-；二友 / 2i 1j _0i 1j _0i 1(4.5)式中，M Pm在不同支承条件下具有不同的数值，一端支承时,MPm=qmLm/2,两端支承时，MPm = qmLm/4。充填墙体取悬臂式顶板垮落形成的一端支承，要求的支护阻力最大。式(4的计算较为繁杂，完全可以进

28、行简化，如果不考虑煤帮的支撑作用及垮落岩层破断角a的影响，求得的巷旁支护阻力要高于用式(4.3)计算得到的 值，因此，可以得到简化的计算沿空留巷巷旁支护阻力的围岩结构模型如图4.4所示。根据图4.4的模型，可以得到巷旁支护需要的支护阻力为:图4.4沿空留巷围岩结构模型Fig. 4.4 Surrounding rock structure of gob-side entry retainingP =khErEL2x+hzrz(x0+c + d)(4 .6)式中 k一应力集中系数，取值2；hZ一直接顶厚度，m,按平均采高1.3m,岩石碎胀系数0.25计算，hZ =5.2m；?z 一直接顶岩层密度，

29、KN/m3,取25 KN/m3;hE一基本顶厚度，m,取18.5m；”一基本顶岩层密度，KN/m3,取25 KN/m3;Lmax一周期来压步距，m,取26m；d一巷旁充填体宽度，m,分别取1m, 1.5m, 1.8m, 2m； c 一巷道宽度，m,取4.5m；xo 一煤体内极限平衡区宽度，m。(4.7)M K H Cctg :Xo 二ln2 f Cctg :其中 J sin1 -si n式中 M一开采厚度，m,取1.2m；C一煤的粘结力，MPa,取3MPa；f一煤层内摩擦系数，f=tg中，取tg35 ;平一摩擦角，取30;K应力集中系数，通常K=26取4;H一煤的埋深，m,取230m；r一煤层

30、的密度，KN/m3, 12.8KN/m3。把参数代入公式（4.6）及公式（4.7）,得到x0= 2mP = k 6253 975 1=2 7228=14456KN/m也就是说，充填墙的支护载荷必须达到每米墙14456KN以上。每平方米充填墙须承担的压强为 14456/1.0=14456KN/m2=14.46MPa。当d分别取1.5m, 1.8m, 2m时，经计算可得P 分别为 14586KN, 14664KN,14716KNO同理压强分别为 9.724Mpa , 8.147Mpa, 7.358Mpa3充填体宽度的计算预先确定了沿空留巷的巷旁支护强度后，就可根据所需的巷旁支护强度和巷旁支护材料的

31、力学性能，由式（3-21）设计巷旁支护宽度，并结合具体的地质、 生产条件等确定巷旁支护体的具体形式.b=KF/p式中,b为巷旁支护平均宽度，m；F为沿空留巷所需的巷旁支护强度，MN/m ;p为巷旁支护体成型后1d的抗压强度，MPa；K为安全系数，一般K=1.112代入公式得b=1.2 9.72- 2= 5.8 m3充填体强度的计算巷道充填体的平均强度随巷道高度的增加和巷道间距的减小而下降。英国科学 家Sallamon搜集了 97个稳定充填体和27个失稳充填体的实际资料，经分析研 究，得到了如下计算式：B0.46、式中 R一宽度为B、高度为h的充填体强度，MPa；Rl充填体的单轴抗压强度，MPa

32、;B一充填体宽度，m；h一充填体高度，m；R = Rc/口0.46 )B 1 0.88 h J=Rc 1.786.5.3.2充填体强度的计算巷道充填体的平均强度随巷道高度的增加和巷道间距的减小而下降。英国科学 家Sallamon搜集了 97个稳定充填体和27个失稳充填体的实际资料，经分析研 究，得到了如下计算式：R=RcB0.46h0.88式中 R一宽度为B、高度为h的充填体强度，MPa；Rl岩石的单轴抗压强度，MPa；B一充填体宽度，m；h一充填体高度，m；经计算可得：1 80.46R = R（R而）=16 0.56 2.6-8.96M P a(2)巷旁支护初阻力的计算在浆砌巷旁支护墙体的初

33、期阶段，其支护对象主要是直接顶岩层，此时的支护阻力 为：(c d)(j u)(t *r -w)PC = (6.8)u式中：Pc一巷旁支护墙体白初期支护阻力；C一留巷的宽度，取3m;d一巷旁支护墙体的厚度，取1.5m;j 一砌墙体距采面距离，取5m;u一日砌墙长度，取1.2m;t 一一直接顶厚度，取5.2m;w墙体与采面之间对直接顶的平均支护强度，取 24.5KN/m2;r每m ”直接顶(老顶)岩层对砌墙体的作用力，取 25KN/m3代入上式可以得到：(3 1.5)(5 1.2)(5.2 25-24.5)PC 二1.22453KN/m2.2.2巷旁支护切项力的计算随着工作面的推进，采空区面积的不

34、断增大，造成老顶岩层的破坏断裂。此时巷旁支护墙体的支护阻力为1 ,Pn =- Ml M2 M3) Cnrh _ 2(n -1)(2n-12 1 21Mi c(n-1)*c*h tg： - *h，tg ：2 6M2=c (n-1) h tg：r*h*L12M3Rt h23 6式中Pn一巷旁支护的切顶力；n一总垮落岩层数；h切顶岩层即老顶岩层被切落层厚；L一老顶岩层垮落岩块的长度；L切落岩层即老顶岩层被切落时的补角;Rt-老顶岩层的抗拉强度。袤1项目型号最大高度(mm)最小高度(mm)工作行程(mm)工作阻力(KN)重量(kg)支柱工作范围(mm)额工压 力(MPa)泵站 压力 (MPa)初捱力(

35、KN)工作液体DW35-200/100X35001980152071.01980-350027.415-20118- 157现怏DW31.5-200/100X315017801370ZUU65.01780-3150DW28-250/100X28001600120059.01600-280034.6DW25-250/100X250014301070ZOU54.01430-2500DW22-300/100X2240128096030049.51280-224041.5DW20-300/100X2000115085045.01150 2000,-jDW18-300/100X1800103576541.51035-1800IL2JDW16-300/100X160092068038.0910-1600140081059034.08101400DW12-300/100X120070050030.5700-1200DW10-300/100X100059540527.5595-1000DW08-300/100X80049031024.0490-800DW06-300/100X63040023021.0400-630