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1、压力分散型锚索整体张拉分析与计算彭喜军( 中国水利水电第十四工程局有限公司 ,云南 昆明 657000)摘 要 : 通过压力分散型锚索整体张拉与单根张拉的区别 ,重点介绍整体张拉的理论计算方法及分析 ,在大岗山水电站引水发电系统共计锚索 1 270 束 ,采用整体张拉法施工 ,大大提高了工作效率 。已于 2011 年 6 月施工结束 ,检测结果 ,100 %合格 。关键词 : 压力分散型锚索 ;单根张拉 ;整体张拉 ;大岗山水电站中图分类号 : TV554 + 113文章编号 :1006 - 3951 (2012) 04 - 0081 - 05文献标识码 : ADOI :1013969j .
2、issn. 1006 - 3951 . 20121041025The Analysis and Calculation of Pressure Dispersion Type AnchorCa ble Integral TensionPENG Xi - jun( Sino Hydro Bureau 14 Co . , Ltd. , Kunming 657000 , Yunnan , China)Abstract : The paper lays special stress on introduction of the theoretical calculation method and an
3、alysis of integral ten2 sion by making a distinction between the integral tension of pressure dispersion type anchor cable and the tension of a sin2 gle anchor cable . 1 ,270 bundles of anchor cables in total have been installed in the power tunnel and power generation system of Dagangshan hydropowe
4、r project , which were fixed using the integral tensioning method , thus greatly promoting working efficiency. The construction was finished in J uly , 2011 . The inspection demonstrates that the installation of the cable is a hundred per cent up to standard.Key words : pressure dispersion type anch
5、or cable ; tensioning of a single cable ; integral tensioning ; Dagangshan hy2dropower project0前 言压力分散型锚索 : 是通过布置于内锚段的数个 承载板从不同位置调整锚索锚固区的承载能力 ,逐 步衰减至自由段 ,与拉力锚相比较可为岩层提供的 锚固力可调性范围大 ,在锚固段受力相对分散 ,对岩 层的应用范围进一步扩大 。近年来 ,针对大中型水 电站 、高边坡加固处理 ,尤其是特大型水电站厂房高 边墙深层支护应用特别广泛 。压力分散型锚索由于 受力结构先进 ,近几年有了较多的应用 ,取得了良好 的加固效
6、果 ,受单根张拉的功效影响 ,张拉效率低 , 制约生产进度 。故压力分散型锚索从单根张拉衍生到整体张 拉 ,以工程实例讨论整体张拉的计算理论 ,说明整体 张拉在锚索施工中的优越性 ,解决压力分散型锚索 生产中张拉效率低下问题 。1 工程概况1. 1 工程规模及地点大岗山水电站坝址位于四川省大渡河中游雅安 市石棉县挖角乡境内 。引水发电建筑物布置在电站 的左岸山体内 ,距下游石棉县城约 40 km ,距上游泸定县城约 72 km 。引水发电建筑物由电站进水口 、4 条压力管道 、地下厂房 、主变室 、尾水调压室 、2 条尾 水洞 、开 关 站 GIS 楼 等 组 成 。电 站 装 机 容 量 2
7、 600MW ( 4 650 MW) , 最 大 水 头 178 . 0 m , 最 小 水 头156 . 8 m , 额 定 水 头 160 . 0 m , 发 电 引 用 流 量 1 834 m3 s ( 4 ( 458 . 5 m3 s) , 保 证 出 力 636 MW , 年 发 电 量114 . 30 108 kWh 。地下厂房纵轴线方向 N55E ,最小水平埋深约 360 m ,最小垂直埋深约 400 m 。主厂 房包括主机间 、安装间 , 总长 206 m ,其中安装间长60 . 50 m ,主机间长 145 . 50 m ,最大部位边墙高 74 . 5 收稿日期 : 2011
8、 - 11 - 28作者简介 : 彭喜军 (1979 - ) ,男 ,云南昭通人 ,副总工程师 ,从事水电施工技术及管理工作 。云南水力发电2012 年第 4 期82m ,锚索主要分布在厂房 、主变室 、尾水调压室 、尾水出口边坡 、开关站边坡等部位的高边墙上 。锚索吨 位从 600 kN2 000 kN 不等 。各施工部位的地质情况为 : 厂房 、主变室 、尾水调压室边墙主要是较完整的黑云二长花岗岩 ,夹杂 辉绿岩和断层带 , 为 保 证 高 边 墙 的 稳 定 , 边 墙 布 置 L = 20 m , P = 1 800 kN 、L = 15 m , P = 1 500 kN 的端头和 L
9、 = 48 . 75 m , P = 1 800 kN 对穿锚索 。尾水出 口边坡为破碎的岩体 ,主要布置 L = 20 m25 m , P =2 000 kN 端头锚索 。开关站边坡为土质边坡 , 主要 布置 L = 50 m , P = 600 kN 端头锚索 。整个引水发 电系统共计锚索 1 270 束 。1. 2 锚索结构形式1 800 kN 和 2 000 kN 级锚索的设计参数为 : 锚 索由 12 根钢绞线组成 ,公称 15 . 24 mm ,标准强度1 860 MPa ;锚索孔径为 150 mm ,采用 6 级承载板承 压 ,间距 1 . 2 m ,承压板 135 mm ,第
10、1 级为 2 根钢绞线为 A 组 (编号为 A1 、A2 ) ,第 2 级为 2 根钢绞线为 B组 (编号为 B1 、B2 ) ,此后每级增加 2 根 ,钢绞线长度 每级减少 1 . 2 m ; 注浆采用 P42 . 5 水泥 ,净压力 0 . 3MPa0 . 7 MPa ,浆液胶凝体强度 40 MPa , 采用全段一次性灌浆 。1 500 kN 级锚索的设计参数为 : 锚索由 10 根钢 绞线组成 ,公称 15 . 24 mm ,标准强度 1 860 MPa ;锚索孔径为 140 mm ,采用 5 级承载板承压 ,间距 1 . 2m ,承压板 125 mm ,第 1 级为 2 根钢绞线为 A
11、 组 (编号为 A1 、A2 ) ,第 2 级为 2 根钢绞线为 B 组 ( 编号为B1 、B2 ) ,此 后 每 级 增 加 2 根 , 钢 绞 线 长 度 每 级 减 少1 . 2 m ;注浆采用 P42 . 5 水泥 ,净压力 0 . 3 MPa0 . 7MPa ,浆 液 胶 凝 体 强 度 40 MPa , 采 用 全 段 一 次 性 灌 浆 。600 kN 级锚索的设计参数为 : 锚索由 5 根钢绞线组成 ,公称 15 . 24 mm ,标准强度 1 860 MPa ;锚索 孔径 100 mm ,采用 3 级承载板承压 ,间距 3 m ,承压 板 80 mm , 第 1 级 为 1
12、根 钢 绞 线 为 A 组 ( 编 号 为A1 ) ,第 2 级为 2 根钢绞线为 B 组 (编号为 B1 、B2 ) ,第3 级为 2 根钢绞线为 C 组 ( 编号为 C1 、C2 ) 钢绞线长 度每级减少 3 m ; 注浆采用 P42 . 5 水泥 ,净压力 0 . 3MPa0 . 7 MPa ,浆液胶凝体强度 40 MPa , 采用全段一次性灌浆 。压力分散型锚索结构见图 1 , 钢绞线单锚头见 图 2 。图 1 压力分散型锚索结构示意图式中 :L 锚索伸长值 ,mm ; P 预应力锚索单根钢绞线的张拉力 ,N ; L 预应力钢绞线从张拉端至计 算截面的孔道长度 , mm ; A 预应力
13、钢绞线的截面 面积 ,mm2 ; E 预应力钢绞线弹性模量 ,MPa 。分别 计算出每组钢绞线在 20 % ,25 % ,50 % ,75 % ,100 % ,110 %预紧张拉荷载的理论伸长值 ,由于压力分散型锚索每组钢绞线的计算长度 L 不相等 ,所以单根张 拉时需分组 、分级计算出每组钢绞线的理论伸长值 。 以 1 800 kN , L = 20 m 锚索为例计算如表 1 。2. 2单根锚索张拉的缺点单根用张拉千斤顶将钢绞线逐根拉直预紧 ( 预图 2 钢绞线单锚头图2 理论计算方法2. 1单根张拉与整体张拉根据 DLT5083 - 2004水电水利工程预应力锚 索施工规范,锚索单根钢绞线
14、理论伸长值计算公式为 :PLL =A E 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/彭喜军 压力分散型锚索整体张拉分析与计算83紧力为 0 . 20 张 拉 荷 载) 。张 拉 分 5 级 循 环 张 拉 至1 . 1倍设计张拉荷载 (分级加载等级 :分别为单根钢每组钢绞线预紧伸长值 :LA预 = LA- L L B预 = LB - L 表 1 单根张拉理论伸长值计算表mm钢绞线长度 m设计张拉荷载kN倍数%L 最短预 = L 最短0. 1 式中 : LA预
15、A 组钢绞线预紧理论伸长值 ; LAA 组 钢绞线单根张拉设计拉应力时的累计伸长值 ;L 整体张拉达到设计应力时的理论伸长值 。每组钢绞线预紧拉力计算 :20 . 6(A)19. 4(B)18. 2( C)17 . 0(D)15. 8( E)14 . 6( H)252018 . 917. 816. 715 . 614. 513 . 431 . 2562 . 593 . 7512525507510023 . 647 . 270 . 794 . 322. 244. 466. 688. 820. 841. 762. 583. 319 . 538 . 958 . 477 . 818. 136. 254
16、. 372. 316 . 733 . 450 . 166 . 8A EL A预=PA预LA EL B 预 137 . 5 110 103 . 8 97 . 7 91 . 7 85 . 6 79 . 6 73 . 5 PB预 =L注 :11 设计张拉荷载 P = 1 800 kN ,按 1 500 kN 锁定 ;21 以 12 根钢绞线为例 ,分为 6 组 ,每组锚头间距 1 . 2 m ;31L = 锚索孔内长度 + 锚墩厚度 + 千斤顶长度 ;41 E 取值为 193 980 MPa , 锚索钢绞线采用 15 . 24 无粘结钢 绞线 。P最短预 = P011PA预 A 组钢绞线预紧拉力 ;
17、整体伸长值计算公式推导 : 根据预应力锚索规绞线 0 . 25 、0 . 5 、0 . 75 、1 . 0 、1 . 1 倍设计张拉荷载) 。张拉按照先中间后周边对称分序张拉的原则进行 。以 一束 1 800 kN 级的锚索为例 : 单根张拉锚索需要拆卸千斤顶 72 次 。每级循环每根钢绞线加载 、稳压时 间分别为 510 min 。单根张拉每束锚索张拉所需 时间至少需要 6 h 。在地下厂房工程中锚索多 ,用单根张拉难以满足生产要求 。需要调整张拉方法 ,来提高生产效率 。施工中发现采用整体张拉 ,能大量减少张拉回 次 ,张拉时间能大量缩短 ,提高工作效率 。由于压力 分散型锚索特点是每组钢
18、绞线 的 张 拉 段 长 度 不 一致 ,所以整体张拉钢绞线的伸长值计算不能直接套用单根张拉钢绞线的伸长值计算公式 。2. 3 整体张拉伸长值计算端头锚索 : 整体张拉分为单根预紧和整体张拉 两部分 (先预紧再整体张拉) 。根据整体张拉的同步性 ,整体张拉各组钢绞线在每个等级的伸长值相等 的原理来计算每组钢绞线预紧伸长值 ,根据伸长值反算每组钢绞线的预紧力 。预紧计算公式 :根据 DLT5083 - 2004水电水利 工程预应力锚索施工规范,锚索单根钢绞线理论伸范公式 L = PL 确定不了“L ”的值 ,不能直接使用该A E公式 。锚索加工完成后是个整体 ,且是一个均匀刚 体 ,锚索张拉在
19、线性范围内 。根据钢材的材料特 性 ,钢材在弹性范围内 ,材料物理性能满足“虎克定 律”。张拉拉力与变形伸长值成正比 ,及在锚索整体 A E张拉过程中 L 不变 ,是固定值 。PLA EP根据 L = A E 推出 L=L当 P 取 P整 - P预 对 应 的 L = L 单 -L 单011 (在整体张拉阶段张拉达到设计值是整体张 拉所需理论伸长值) P整 - P预所以得出 A E =(1)L 单 - L 单011L式中 : L 单最 短 一 组 钢 绞 线 在 达 到 设 计 张 拉 力时的理论伸长值 ; L 单0. 1 最短一组钢绞线在达到0. 1 倍设计张拉力的理论伸长值 ; P整锚索设
20、计张 拉力 ; P预 每根钢绞线的预紧力之和 。P整0125 -P预A EL =L 1 - L1 0 25单0 1式中 : P整0. 25 0. 25 倍锚索设计拉力 ;L 0125 锚索整体张拉时在 0. 25 倍锚索拉力条件下的理论累计 伸长值 ;长值计算公式为 :L = PL 。分别计算出 100 % 时A E各组钢绞线的理论伸长直 LA、L B ,再计算出最短 1 组钢绞线在 10 % 时的理论伸长值 L 最短0. 1 。钢绞线预紧后整体张拉达到 100 % 的伸长值 :L = L 最短- L 最短0. 1 P整111 -P预A E=L 111L 1994-2013 China Aca
21、demic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/云南水力发电2012 年第 4 期84式中 : P整1. 1 1 . 1 倍锚索设计拉力 ;L 1. 1 锚索整体张拉时在 1. 1 倍锚索拉力条件下的理论伸长值 ;紧伸长值 ;5) 用第 4 步求得的伸长值反算其余各组单根 预紧力 ;6) 用第 5 步的预紧力进行单根预紧 ;7) 利 用 上 述 推 导 的 整 体 张 拉 伸 长 值 计 算 公 P整 - P预 P整0125 - P预 A E=LL 1L0 25 ( P整0125 - P预 ) L推出
22、L 0125 =P- P( )式 2 ,计算各张拉等级的理论伸长值 ;8) 整体张拉过程 各 级 别 的 时 间 伸 长 值 与 第 7步计算的理论伸长值进行对比 ,确定实际伸长值是 否在理论伸长值的允许范围内 ;整预同理计算出 L 015 、L 0175 、L 110 、L 111 。整体张拉累计伸长值计算公式为 :( P整x倍 -P预 ) LL x倍 =(2)P - P)9 根据规范要求 ,锚索张拉完成 48 h 后对锚索进行受力检查 ;10) 根据受力检查得到的实际伸长值 , 按照公 式 (3) 、(4) 、(5) 、(6) 计算锚索应力损失率 ;11) 按照锚索规范要求进行检查 , 若
23、合格锚索按照设计封锚 ;整预注 :当单根 预 紧 的 合 力 P预 大 于 25 %级 的 张拉力 P整0 . 25 时 ,该级计算理论伸长值 L 0125 0 ,此 时该级张拉伸长值为 0 。整体张拉锚索受力检查计算 :利用推导的公式 (1)12 若不合格按照规范要求进行处理 , 处理完成后进行封锚 。以 1 800 kN ,L = 20 m 锚索为例计算见表 2 。 由于对穿锚索的张拉段长度相等 ,所以对穿锚索整体张拉钢绞线的伸长值计算公式可以按照预 A E = P整 - P预L 单 - L 单011L锚索有效长度计算(L 单 - L 单011) A EL =P- P整预整体张拉有效长度
24、L 计算公式为 :应力锚索规范中的 公 式 : L = PL , 直 接 计 算 。计A E算时 P 取锚索设计张拉力的等级倍数进行张拉 , A取 12 倍单根钢绞线面积 。L 取孔深 + 2 倍锚墩厚度+ 千斤顶长度 。 E 不变进行计算 。2. 4整体张拉工艺及优点1) 锚索整体张拉前 ,先对锚索按长短顺序统一 编号 ,并在钢绞线上做好每组钢绞线的长短编号记录 。2) 整体张拉 、超张拉按以下程序进行 :锚索张拉准备 单根预紧 ( 采用单根张拉的方 法对每根钢绞线预紧 ,预紧张拉按照先中间后周边对称张拉的原则进行 ,稳压 3 min) 0 . 25con (稳压 5min) 0 . 5co
25、n (稳压 5 min) 0 . 75con (稳压 5 min) 1 . 0con (稳压 15 min) 1 . 1con ( 超张拉) ( 稳压 10 min) 锁定 。注 :对穿锚索不采用单根预紧 ,直接整体预紧到0 . 20con ,其他张拉程序不变 。3) 整体张拉一束 1 800 kN 端锚 ,需要安装千斤 顶 13 次 (含预紧张拉的 12 次) ,大大减少了换千斤 顶的次数 ,整体张拉该锚索需要 1 . 5 h ,比单根张拉 节省时间 4 . 5 h 。整体张拉的工作效率提高了 3 倍 左右 。质量满足设计要求 。4) 张拉过程中必须严格安装 ,事先制定好张拉 (L 单 -
26、L 单011) A EL 有效 =(3)P - P整预式中 : L 有效 整体张拉时锚索的有效长度 。利用锚索规范公式 L = PL 推导出A EA EL 损(4)P损 =L式中 : L 损 锚索整体张拉受力检查实际伸长值 ; P损受力检查锚索损失力 。(5)P锁定 = P检 - P损式中 : P锁定 锚索锁定拉力 。P锁定锚索张拉锁定率 = P100 %(6)设计式中 : P设计 锚索设计张拉力 。整体张拉锚索的计算步骤为 :1) 第 1 步求每组钢绞线在设计荷载的单根钢 绞线理论伸长值 ;2) 给定最短一组钢绞线初始预紧荷载 ,并求出 在该荷载下的理论伸长值 ;3) 第 1 步计算出的最短
27、一组钢绞线的伸长值 减去第 2 步计算出的伸长值的差值 ;4) 第 1 步计算的各组钢绞线的伸长值分别减 第 3 步计算的差值 ,得到其余各组钢绞线的单根预 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/彭喜军 压力分散型锚索整体张拉分析与计算85顺序 。张拉必须注意每根钢绞线是否同时受力 ,若每根钢绞线没有同时受力 ,需敲紧夹片后 ,满足每根 钢绞线同时受力后才能加压张拉 。由于施工区段地质情况较差 ,成孔过程中塌孔现象较多 ,经过监理同意后 , 采用 M35
28、水泥砂浆回 填灌浆固壁 ,配比为 :水泥水砂子 = 10 . 80 . 6 ,待 形成强度后重新成孔 。另外 ,应注意一点 ,由于塌方段边坡的地质情况有一定的差异 ,在钻孔过程中 ,应注意钻孔速度 、返 回介质的成分与数量 、地下水等资料的收集与记录 ,如果发现原设计的部位不适合做锚固段时 ,应及时 向监理人员汇报 ,并增加锚索长度 ,确保锚索内锚段位于稳固岩体中 。3. 3 索体的制作编索工艺 : 下料 、清洗 编束 安装隔离架 、支 撑环 安装注浆管 验收 库存 。1) 压力分散型锚索制作前应对钻孔实际长度 进行测量 ,计算并截取出每级承载体对应的钢绞线 ,并对不同位置处的承载体相对应的钢
29、绞线外露端采用打磨机打磨出标记 ,以便后续张拉工作的正确进 行 。2) 下料要求用砂轮切割机切割 ,下好料以后 ,按图纸要求设置好隔离架 ,每 1 . 5 m 放 1 个 。锚索 编束前 ,要确保每根钢绞线顺直 ,不扭不叉 ,排列均匀 ,对有死弯 ,机械损伤处应剔出 ,无粘结绞线外套PE 管不得有破损 。索体绑扎要求牢固 ,使钢绞线不 互相缠绕 ,平行顺直 。3) 内锚头钢绞线挤压套由挤压套筒和钢丝衬 套组成 ,钢绞线传入承载体后挤压并设置好承载体 ,挤压套中钢绞线伸入长度不小于 14 cm ,挤压套的挤压力为 20 MPa53 MPa ,并按照 3 %进行抽检 。4) 按照图纸要求 , 承压
30、板直径 145 mm , 保护 罩直径为 79 mm ,锚索保护罩和导向帽内填充 3 号 无粘结预应力筋专用防腐油脂 。检查合格后的锚索标识好以后分区存放 ,同时做好防雨 、防晒工作 。表 2单根张拉伸长值计算表mm钢绞线长度 m设计张拉荷载kN倍数%备注20. 6(A)19 . 4(B)18 . 2( C)17(D)15 . 8( E)14 . 6( H)单根预紧 (A)单根预 紧 (B)单根预 紧 ( C)单根预 紧 (D)单根预 紧 ( E)单根预 紧 ( H)单根伸 长值整体累 计张拉整体累 计张拉整体累 计张拉整体累 计张拉整体累 计张拉45. 336 . 234. 240. 332
31、 . 328 . 734. 827 . 823 . 228. 422 . 717. 721. 016 . 812 . 212. 510 . 06. 712510094. 388 . 883 . 377. 872 . 366 . 8375250 . 557505020 . 421 1257540 . 291 50010060 . 161 65011068 . 11注 :11 设计张拉荷载 P = 1 800 kN , 孔深 20 m , 按照 1 500 kN 锁定 ;2112 根钢绞线 ,分为 6 组 ,每组锚头间距 1 . 2 m ;31L = 锚索孔内长度 + 锚墩厚度 + 千斤顶长度 ;
32、41 E 取值为 193 980 MPa , 锚索钢绞线采用 15 . 24 无粘结钢 绞线 ;51 张拉荷载 4513 kN1215 kN 按 A 、B 、C、D 、E、H 单根预紧 ;张拉荷载为 125 kN 为单根伸长 ; 张拉荷载为 375 kN1 650 kN 为整理累计张拉 。4 结 语通过压力分散型无粘结预应力锚索在破碎体高 边坡 、厂房高边墙加固应用 ,得到一些初步认识 :1) 受力结构合理 。与拉力型锚索的对比发现 ,采用分散型压力锚索更可避免 锚 固 段 的 压 应 力 集 中 ,使锚固段应力分布更趋均匀 ,在锚索内锚段受力结构不好但又需要提高较高锚 固 力 的 部 位 比
33、 较 合 适 。2) 锚索整体张拉 。通过该工程的实践可以看 出 ,采用整体式千斤顶张拉的方法是可行的 ,该施工3压力分散型锚索工序控制3. 1基本施工工序施工平台搭设 布孔 编索 造孔 清孔 、验 孔 安装锚索 注浆 锚墩制作 安装外锚头 张 拉 验收 封锚3. 2布孔 、钻孔施工使用测量仪器按设计要求将锚孔孔位准确地测 放到边坡坡面上 ,做好孔位标记 。因地形等客观原因限制 ,需调整孔位时 ,应征得设计方的同意后方可调整 ,该工程锚索的间距 4 . 5 m ,排距 4 . 5 m 。工艺具有现场易于控制 ,(下转第 102 页) 1994-2013 China Academic Journ
34、al Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/云南水力发电2012 年第 4 期10235 104 m3 ,大量的混凝土施工已结束 ,10 月份实现4 号 、3 号 、2 号机并网发电 。从施工的混凝土进度 及质量情况看 ,可以得到以下初步结论 :1) 现场的施工道路 ,施工机械的布置满足混凝土施工 工 期 、质 量 的 要 求 。MQ900B 门 机 使 用 较 为 频繁 ,主要负责机电大件 (肘管 、锥管 、蜗壳) 、施工材 料 、下部大体积的吊装 ;塔机主要负责施工材料的转 运 。2) 在已施工结束的肘管 、锥管 、
35、蜗壳二期混凝土回填 、三期混凝土施工中 ,措施恰当 ,混凝土施工 得到了保证 ,未对机组埋件的安装精度造成影响 。3) 混凝土施工中也出现了一些问题 ,需要进一 步的学习 、改进 、提高 , 主要体现在 : 上部的板梁 柱 、边墙 、排架混凝土因仓面过小 ,门机 、塔机设备无法入仓 , 只 能 用 泵 送 , 泵 送 泵 管 管 路 过 长 ( 最 长 达100 m 左右) , 在一定程度上影响了施工进度 , 一旦 混凝土质量出现问题 ,造成堵管 ,处理起来很困难且 会影响施工质量 。对这些小仓面的入仓问题还需找 更好的措施解决 。 机组发电后 ,底层排水廊道边墙混凝土出现裂缝渗水情况 ,经过
36、化灌处理得到解 决 ,说明在分层分块 、混凝土的温控上还有提高的空 间 ,混凝土受地基约束的影响未完全得到解决 ,还要 进一步的探讨 。基础的 回 填 。采 用 200 mm 溜 管 入 仓 , 为 便 于 拆装 ,溜管设置长短不等的节段 ,采用接头管接长 ,溜 管末端设置溜槽 、溜桶调节 。溜管采用钢管脚手架支撑加固 。 灌浆料拌制 : 灌浆料采用自落式或强制式搅拌机搅拌 ,搅拌时间约 34 min 。拌和用水 量为灌浆料干混料质量的 14 %16 % ,在能满足流 动性前提下 ,应减少用水量 。因定子基础及下机架基础预埋的铁皮盒子灌注空腔较大 ,在灌浆料中掺 入不超过其质量 30 %的瓜米
37、石 。一次搅拌量应控 制在 30 min 内用完 。每灌注 1 m3 空间 ,约需 2 . 1 t ICG 灌浆料 。运输及灌浆 : 采用手推车将灌浆料运至受料斗 ,利用自重法沿预留的方口按照由低往高顺序施 灌 ;灌浆过程中可适当敲击钢板以加快浆液流动和 气泡排出 ,浆液从高处溢出后再灌注 23 min 直至 溢出浓浆后结束 。钢板和混凝土构件之间应灌注密 实 ,注意灌浆部位的密封 ,防止漏浆 。灌浆开始后 ,必须连续进行 ,不能间断 ,并尽可能缩短灌浆时间 。 灌注的同时可用钢筋等进行引流 、适当人工插捣或 适当敲击模板 ,严禁采用振捣器强烈振捣 。养护 : 灌浆完毕后 30 min 内应立
38、即加盖湿土 工布或湿麻袋 ,并保持湿润 ,养护时间 7 d ,在养护期间 ,必须保持表面持续湿润 ,且不得让阳光直射 。灌 浆结束 1 d 内不得对钢板进行锤击 、振动 。参考文献 :5结 语截止 2011 年 10 月 , 厂 房 共 完 成 混 凝 土 浇 筑1DLT5144 - 2001 水工混凝土施工规范S 1(上接第 85 页)可平行施工的优点 ,对锚索张拉提高工作效率 ,节省 工作时间 ,更能保证施工的质量和工期 。3) 高边坡安全监测 。作为有承载力要求的破 碎体高边坡加固工程 ,确保后期承载力的要求非常关键 ,锚索测力计能够动态的提供锚索的受力状态 , 特别是加上后期的荷载后的
39、受力状态 。同时 ,边坡 稳定性观测结果不仅在锚索张拉阶段有很强的指导 意义 ,对后期的厂房边墙及边坡的稳定性评估也意 义重大 。4) 整体张拉时其伸长值的计算理论基础是虎 克定律的应用 。5) 经大岗山水电站锚索的张拉 ,张拉过程中锚索的监测仪器 (锚索测力计) 的数据与张拉千斤顶油 表读数对比 ,满足规范允许的误差范围 。大岗山引 水发电系统锚索部位采用整体 张 拉 的 方 法 进 行 张 拉 ,大大提高了工作效率 。参考文献 :1闫莫明 ,徐祯祥 ,苏自约. 岩土工程锚固技术手册 M . 北京 : 人民交通出版社 ,2004 . 4 .陈正元 ,李进生. 福建省泉三高速公路 SMA6 标段高边坡预应 力锚索施工J . 公路. 2008 , (4) .DLT5083 - 2004 水电水利工程预应力锚索施工规范S.23 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http:/