船用柴油机活塞损伤.doc

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1、目目 录录 摘 要 .I Abstract . II 1 前言.1 2 活塞的制造.1 2.1 活塞材料的选择.1 2.1.1中低速机的活塞材料.1 2.1.2中高速机活塞的材料.1 2.1.3 大型低速二冲程柴油机活塞材料.2 2.2 活塞毛坯的制造.2 2.2.1 整体式铸铁活塞毛坯的制造.2 2.2.2 整体式铝活塞毛坯的制造.2 2.3 活塞的加工的技术要求.2 2.3.1 活塞的尺寸精度.2 2.3.2 活塞的形状精度.3 2.3.3 活塞的位置精度.3 3 活塞损伤的情况.3 3.1 活塞外圆表面的磨损与修复.4 3.1.1 一般情况及原因.4 3.1.2 损伤造成的后果.5 3.

2、1.3 检测方法.5 3.1.4 维修方法.5 3.2 活塞环槽的磨损与修复.6 3.2.1一般情况及原因.6 3.2.2损伤造成的后果.6 3.2.3检测方法.6 3.2.4维修方法.6 1 3.3 活塞裂纹与检修.7 3.3.1一般情况与原因.7 3.3.2活塞裂纹造成的后果及处理方法.7 3.4 活塞顶部烧蚀.7 3.4.1一般情况及原因.7 3.4.2烧蚀后果.8 3.4.3检测方法.8 3.4.4维修方法.8 3.5 活塞销孔的检修.8 3.5.1一般情况.8 3.5.2检测与维修标准.8 3.5.3维修方法.9 4 活塞损伤检测与维修研究进程.9 5 结论.10 鸣 谢 .11 参

3、考文献.12 0 船用柴油机活塞损伤的检测与维修技术的研究 2 活塞的制造 活塞是柴油机的主要运动部件之一，它在高温、高压和高速往复运动条件下工作， 承受着很大的机械应力和热应力。因此，活塞要有足够的强度和硬度，优良的导热性， 高的耐磨性和耐蚀性以及热稳定性；相对密度应足够地小以减小惯性力。船用柴油机 活塞材料一般采用铸铁、铝合金和铸钢。 2.1活塞材料的选择 2.1.1 中低速机的活塞材料 中低速柴油机活塞常用铸铁铸造，常用的铸铁为 HT25-47、HT30-54 灰铸铁或合金 铸铁，其金相组织应为细粒的珠光体或索氏体。硬度值随合金元素的成分和活塞壁厚 的不同应为 HB180220。 2.1

4、.2 中高速机活塞的材料 对于中高速柴油机，为了减轻重量和减小惯性力，增加热传导性，铝合金被广泛 采用。ZL108 共晶铝硅合金（含硅 12%左右）是目前国内外应用最广泛的活塞材料，它 既可铸造也可锻造。 2.1.3 大型低速二冲程柴油机活塞材料 大型低速二冲程柴油机活塞头部材料常采用 ZG25 铸钢、ZG25M、ZG35CrM合金 铸钢；裙部材料为 HT25-47、HT30-54 灰铸铁。 2.2活塞毛坯的制造 2.2.1 整体式铸铁活塞毛坯的制造 整体式铸铁活塞毛坯多用砂模浇铸，手工造型，大量生产的小型铸铁活塞采用金 属浇铸。 2.2.2 整体式铝活塞毛坯的制造 铝活塞常用的制造方式有铸造

5、和锻造两种。成批生产整体式铝活塞时，广泛地使 用金属硬模浇铸，为了提高铝活塞的铸造质量，现在也广泛地采用低压铸造；用锻铝 合金 LD8、LD11 锻制活塞时，通常采用模锻法，为了进一步提高活塞毛坯制造质量， 1 人们采用液态模锻，它是将液态金属直接浇入金属模型内，然后在压力作用下使液态 金属成型，并在这种压力下结晶凝固和产生塑性变形。 2.3活塞的加工的技术要求 2.3.1 活塞的尺寸精度 活塞加工时须满足以下尺寸精度要求： (1)活塞头部通常按 h8 加工；裙部外圆按 h7 加工。 (2)为了使活塞销不致咬死或产生冲击，对活塞销孔的精度要求较高，通常高速柴 油机为 H6，中、低柴油机为 H7

6、。浮动式活塞销孔，按基轴制加工，当活塞销加工精度 为 h5 时，对高速柴油机采用 k6，对中速柴油机采用 k7。 (3)活塞环槽高度偏差应符合下表规定。 机型/环槽高度 -4.5 4.56.06-88-1010-15 四冲程 +0.02 +0.01 +0.03 +0.02 +0.04 +0.03 +0.05 +0.04 +0.06 +0.05 二冲程 +0.03 +0.01 +0.04 +0.02 +0.05 +0.03 +0.06 +0.04 +0.07 +0.05 (4)为了保证压缩比的大小，对无调整压缩比垫片的柴油机，自活塞顶平面至销孔 轴线距离的偏差为0.05mm；对有调整垫片者按 h

7、8 加工。 (5)组合活塞头内孔按 H7 加工。 (6)活塞顶部和裙部壁厚误差不超过平均壁厚的 10%。 2.3.2 活塞的形状精度 活塞加工时须满足以下形状精度要求： （1）活塞裙部的圆度公差不得超过其尺寸公差的 1/4，如裙部外圆为椭圆形或锥 形者，则应按图纸要求。 （2）活塞销孔的圆度及圆柱度误差为：销孔直径100mm 者，不大于 0.0075mm。 销孔直径100200mm 者，不大于 0.01mm。 （3）为了保证燃烧室形状准确，对活塞顶部的成形表面的要求为：用样板检查， 其间隙不大于 0.2mm。 2.3.3 活塞的位置精度 活塞加工时须满足以下位置精度要求： （1）为了避免活塞在

8、气缸内歪斜，活塞销空轴线应与活塞轴线垂直，其垂直度误 差不大于 0.15mm/m。 2 （2）活塞销孔轴线应与活塞轴线相交，其位置精度误差为：活塞直径200mm 者， 不大于 0.20mm。活塞直径200 者，不大于 0.40mm。 （3）为了使活塞环在环槽内能有正确的位置，要求活塞环槽平面与活塞外圆轴线 垂直，其垂直度误差为：活塞直径200mm 者，不大于 0.02mm。活塞直径200mm 者， 不大于 0.04mm。 （4）对于组合式活塞，其裙部端面 Q 与外圆 D 和内孔 d1 的垂直度误差不大于 0.05mm，其目的是使活塞裙和活塞杆组装时便于对中。 （5）活塞头端面与活塞轴线的垂直度

9、误差不大于 0.10mm/m，以保证组装时对中。 （6）活塞组装后，活塞头外圆对活塞裙外圆的径向圆跳动量误差不大于 0.20mm， 以保证活塞与气缸有正常的装配间隙。 （7）减磨环外圆与裙部外圆的径向圆跳动量不大于 0.05mm。 （8）活塞销孔轴线的同轴度误差不大于0.04mm。 3 活塞损伤的情况 活塞是柴油机的主要运动部件之一，是燃烧室的组成部分。活塞工作时承受着很 大的机械应力和热应力，同时还承受着摩擦。因此，在使用中活塞易受损坏，特别是 高增压柴油机的活塞。 活塞的主要损伤形式包括：活塞外圆表面及环槽的磨损、活塞裂纹及破裂、活塞 顶部的烧蚀等。活塞裙部的磨损、活塞销座孔的磨损和活塞顶

10、部的损伤。活塞使用过 程中磨损最大的地方下平面往往磨损最严重。环槽磨损后，槽的断面变成梯形(见图 3- 23)，侧隙变大，使气缸的气密性变差。并且还会加重泵油作用，引起“窜油”和“窜 气” 。活塞裙部的磨损要比环槽小得多，但裙部与气缸间隙过大时，将发生导向不良， 造成敲缸和润滑油耗量增大。销孔的磨损往往发生在上下方向，结果可以引起活塞销 松旷发响。活塞顶部的损伤则是由于爆燃或早燃等不正常燃烧引起的局部烧缺和穿洞。 1-原销孔；2-磨损后销 3 图 1：活塞的主要磨损部位 3.1活塞外圆表面的磨损与修复 3.1.1 一般情况及原因 活塞外圆表面的磨损，一般发生在中小型柴油机的筒形活塞上，它是由于

11、运转中 活塞裙部起导向作用和承受侧推力造成的。对于大型十字头式柴油机，活塞与气缸套 之间的间隙较大，运转中活塞裙不起导向作用也不承受侧推力，因此在正常的运转中 是不会发生活塞外圆表面磨损的，只有在活塞运动装置不正或滑块磨损以及拉缸等异 常情况下才能发生外圆磨损。 (1)从结构来看，活塞内腔裙部和活塞销座的过渡圆角偏小，其厚度过渡不好，容 易形成应力集中，是裙部断裂的主要原因。 (2)在燃烧上止点后 3活塞下行时，活塞裙部与缸套敲击的区域，刚好在裙部的 最低边，形成对缸套的磨损痕迹。 (3)在燃烧上止点后 17活塞下行时，活塞与缸套的接触压力最大，达 23MPa， 这个最大接触压力区域在活塞裙部

12、的中部，形成对缸套的磨损痕迹。 (4)活塞裙部的承压区域的面积过小，实际工作时的承压区域的角度不到 30。 (5)需要调整活塞裙部与销座间的过渡半径，修改活塞径向刚度。 3.1.2 损伤造成的后果 活塞裙外部磨损后，使裙部直径变小，横截面产生圆度、纵截面产生圆柱度等几 何形状误差。 3.1.3 检测方法 通常采用外径千分尺进行测量，测量部位主要是裙部，即裙部上端 1020mm 处开 始，每隔 100200mm 测量一次。每次测量同一截面内相互垂直的两个直径：平行的和 4 垂直于曲轴方向的直径。把各截面的测量结果记录在表格中，计算出圆度和圆柱度并 与说明书或规范中的磨损极限比较，以确定活塞裙部的

13、磨损程度。 表 2：活塞裙部外圆表面磨损极限 筒形活塞裙部十字头式活塞裙部气缸直径 圆度圆柱度圆度圆柱度 -1000.100.10 100-1500.1250.125 150-2000.1250.125 200-2500.150.15 250-3000.150.15 300-3500.150.15 350-4000.200.200.300.30 400-4500.250.250.3750.375 450-5000.250.250.3750.375 500-5500.300.300.450.45 5506000.5250.525 6006500.600.60 6507000.6750.675 7

14、007500.750.75 750-8000.8250.825 3.1.4 维修方法 活塞裙部磨损超过磨损极限时不能使用，应根据磨损程度进行修复或换新。 当磨损程度不太重时，实行裙部外圆光车以消除几何形状误差，但不能影响活塞 与气缸套之间的配合间隙；若光车后不能保证活塞与气缸套之间的配合间隙，铝活塞 则应换新，铸铁活塞则可采用喷涂（焊） 、低温镀铁等方法使之恢复原有尺寸以恢复要 求的配合间隙。铸钢活塞可进行堆焊恢复尺寸。 3.2活塞环槽的磨损与修复 3.2.1 一般情况及原因 活塞环槽磨损是常见的活塞损坏形式，铝合金材料的活塞这种损坏较多。产生环 槽磨损的原因，一方面是由于活塞环在环槽内不断地

15、往复运动（即环上、下运动） ，径 向运动（换的胀、缩运动） 、回转和扭曲（环开口部分）运动，使环槽受到磨损；另一 方面，是由于进气中的硬质微粒、燃气中的硬质炭粒，特别是燃用重油时炭粒更大、 质地更硬，都会加速环槽的磨损。此外，活塞环槽的高温更是环槽磨损不可忽视的重 5 要原因。高温会破坏与环槽配合面间的油膜，高温会降低活塞材料的机械性能，高温 还会使环槽发生形变，因而促使磨损更加迅速。 3.2.2 损伤造成的后果 活塞环槽磨损后活塞环与环槽的平面间隙增大，活塞环的密封性下降，以及产生 漏气、压缩压力和爆发压力降低等不良后果。环槽磨损使环槽的截面形状由矩形变成 梯形，而且第一、二道环槽磨损较快，

16、在正常情况下环槽的磨损率为 0.01mm/kh。 3.2.3 检测方法 采用环槽样板和塞尺检查环槽高度的变化情况，从而可以了解环槽的磨损程度。 样板是以新环的环槽高度为准制作的，环槽磨损就会使活塞环与环槽的配合间隙-平 面间隙增大，平面间隙超过允许值时，环槽应进行修复。 3.2.4 维修方法 环槽磨损严重时可采用下列方法修复： （1）光车或磨削环槽端面，然后配以相应加大尺寸的活塞环。例如，MAN 型柴油机 活塞环槽磨损后，光车使环槽高度较原设计槽高大 0.6mm 以上时，就可配一加大尺寸 的活塞环（最多加大 1.0mm） 。但应注意，车削或磨削环槽端面时，不应使环槽槽脊厚 度过分削弱，一般槽脊

17、减薄量不得超过源槽脊厚度的 20%-30%，同时不允许在同一活 塞上有两个以上的不同尺寸的活塞环。 （2）大型钢质活塞可进行环槽堆焊，焊后退火消除应力，然后在光车环槽至要求的 尺寸。为了提高环槽耐磨性，可对环槽端面施以表面淬火处理。 （3） 在环槽内镶垫环。光车环槽端面消除几何形状误差，然后在环槽下端面镶耐磨 垫环使环槽高度恢复原有尺寸，因而也就恢复与环的配合间隙。垫环可以焊在环槽端 面上，此称镶死环法，即永久性的；也可以不固定，采用过盈连接以便更换，此称镶 活环法，但垫环损坏或连接松动容易落入汽缸中引起事故。所以采用镶死环法修理居 多。 （4） 环槽端面镀铬。首先光车环槽使其具有正确的几何形

18、状后进行镀铬，它不仅可 以恢复环槽原有的尺寸，而且可以提高环槽端面的耐磨性。我国 6ESDZ75/160 型柴油 机活塞上、下端面均镀铬。 3.3活塞裂纹与检修 3.3.1 一般情况与原因 活塞产生裂纹的部位一般在活塞顶面、环槽、冷却侧和销座处。 活塞顶部产生的主要是应力引起的，尤其是强载柴油机，其次是机械应力所致。 柴油机运转时，活塞顶部温度分布不均匀，顶面中央或边缘温度最高，如钢或铸铁活 塞可达 450；铝活塞可达 300-375；顶面冷却侧的温度及第一道活塞环槽的温度 6 在 200左右。所以，在活塞顶部各处存在温差及温差应力，活塞在高压气体作用下产 生机械应力，而且这些应力又都是周期性

19、的。因此，当活塞顶面冷却不充分、柴油机 超负荷时均会使活塞顶部过热，产生热效应力。柴油机频繁起动、停车就会导致活塞 顶面热疲劳而产生裂纹。 活塞顶面裂纹方向随应力不同而异。凸形顶面活塞多产生径向裂纹，平顶活塞在 径向和周围都可能产生裂纹，均是热应力造成；活塞顶面上的起吊孔和冷却侧的加强 筋根部等处因应力集中产生裂纹；环槽裂纹主要是由于机械应力过大所致，但第一道 环槽工作条件恶劣，除机械应力外还有热应力的作用，所以第一道活塞环槽产生裂纹 情况较其它环槽为多。 对于四冲程筒形活塞来说，活塞销座处裂纹更为多见，主要是因机械应力过大所 致。除此之外，中小型柴油机活塞还可能因设计、材质及其它原因等引起活

20、塞破裂的 严重情况。 3.3.2 活塞裂纹造成的后果及处理方法 活塞顶部产生裂纹情况较轻时可采用焊补工艺进行修理；当裂纹严重甚至自顶面 触火侧裂至冷却侧，或者在冷却侧产生裂纹等则无法修理，只能换新。 3.4活塞顶部烧蚀 3.4.1 一般情况及原因 活塞顶部直接与燃气和火焰接触，温度很高，尤其当喷油定时不正确或喷油器安 装不良时使顶部温度激增而过热。柴油机燃用重油时，容易使活塞顶部产生高温矾腐 蚀，这是因为活塞顶部冷却不充分容易达到发生钒腐蚀的温度。因此，当活塞材料在 过热的情况下发生氧化和脱碳时，会使化学成分被烧损和金相组织发生变化。 在上述各种因素的综合作用下，活塞顶面出现金属层层剥落而逐渐

21、变薄，并且出 现麻点，其大小、深浅及分布各异。这种现象即为顶部烧蚀，严重时顶面可被烧穿。 3.4.2 烧蚀后果 活塞顶部烧蚀将使活塞顶部强度降低、顶部厚度减薄和形状改变，以致影响压缩 比的大小和破环柴油机的正常运转。 3.4.3 检测方法 活塞顶部烧蚀的程度可用活塞顶部样板和塞尺进行检测。测量时，将一专于测量 用的活塞环置于第一道环槽中，将样板卡于活塞顶上，样板下端与活塞环上端面接触。 使样板沿活塞轴线转动，一般每转 45即测量一次样板与活塞顶面之间的间隙。当间 隙值达 6mm 时（Sulzer RLB66 说明书规定）进行焊补修理。 7 3.4.4 维修方法 在缺乏备件或应急的情况下也可采用

22、以下措施： （1）改变活塞的安装位置。B&W 型柴油机活塞顶部烧蚀主要发生在两只喷油器喷 油部位。由于燃油集中在该部位燃烧，加上此种机型活塞为油冷却，冷却效果差，致 使该部位过热、积碳，以致最后被烧伤。这类机型通常采用样板和塞尺检测。当烧伤 尚不严重时，可将活塞安装位置转动 90，改变喷油对应的部位，使原烧伤部位避开 喷油区，这样可不用修理继续使用。 （2）焊补修理。当烧伤严重时（最大烧损量接近规定值） ，可采用堆焊金属工艺， 进行焊补修理，机械加工使之恢复活塞顶部原装。 （3）但当活塞顶部厚度减至设计尺寸的一半时，此活塞应报废。MAN 型柴油机活 塞顶部烧蚀主要发生在顶部边缘及起吊孔附近，甚

23、至波及第一道环槽脊部。同时，还 可能产生很多纵向小裂纹。这种情况主要是由于燃气泄露造成。高增压和燃用重油均 会使这种损坏增多。 3.5活塞销孔的检修 3.5.1 一般情况 在鉴定活塞之前，必须先清除其表面的积碳。塞周围表面不应有拉伤、烧伤顶部 不应有与气门撞击的伤痕环槽不应有断裂的边缘。活塞销孔与销的配合是过盈配合， 过盈量一般为 0.010.02mm。活塞裙部与汽缸套的配合间隙应符合要求。 3.5.2 检测与维修标准 活塞销孔的互相尺寸可用内径百分尺或用量缸测量。测量时，沿销孔长度方向各 取两个截面测互相垂直的两个直径尺寸，所测数值平均数就是塞销孔的实际尺寸。测 量活塞裙部时，在销孔的部和下部取截面，在每个截面上测量与销孔垂直水平两个方 向的直径尺寸，取其平均值。若销孔与活塞销的配合过盈量 、环槽与活塞环塞裙部与 汽缸套的配合间隙超过允许值，或表面部有损伤 深度超过 和裙部直径超过极 限值 的活塞 或虽未超过允许值但修理时需要更换新汽缸套时，应更换新活塞。活塞修理对 于有使用价值的旧活塞，可进行以下修理环槽修理：在车床上将环槽加大到下一级修 理尺寸，配用加厚的活塞环。