塔吊基础施工方案天然基础.docx

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1、紫马奔腾广场7-12座及地下车库工程塔吊根底施工方案建设单位：中山市创荣实业投资设计单位：奥意建筑工程设计 监理单位：广东中山建设监理咨询 施工单位：中国建筑第八工程局中国建筑第八工程局二零一六年九月目录第一章 编制依据 . 第二章 工程概况 . 第三章 塔吊部署 . 3.1 总体部署 3.2 根底选型 3.3 安装位置 第四章 塔吊根底施工 . 4.1 根底配筋 4.2 施工缝的处理 4.3 塔吊附墙件 4.4 楼板预留洞 4.5 根底钢筋施工 第五章 根底验算 . 5.1 1# 塔吊根底验算 5.2 3# 塔吊根底验算 编制依据1、紫马奔腾广场 7-12 座及地下车库工程结构图；2、紫马奔

2、腾广场 7-12 座及地下车库工程建筑图；3、?QTZ80(TC6013A-6型塔式起重机使用说明书?，长沙中联重工科技开展股份有 限公司；4、?QTZ80(TC5613A-6型塔式起重机使用说明书?，广州五羊建设机械；5、 ?塔式起重机混凝土根底工程技术规程?JGJ/T187-2021；6、 ?建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸平安技术规程?JGJ196-20217、紫马奔腾广场 7-12 座及地下车库工程?详细勘察阶段岩土工程勘察报告?，?项 目桩根底工程超前钻探说明?；8、品茗平安计算软件 2021版。工程概况工程名称紫马奔腾广场7-12座及地下车库工程工程性质民用建筑建设规模R1207

3、789.3工程地址中山市东城区紫马岭总占地面积m82187.7总建筑面积R1207789.30建设单位中山市创荣实业投资工程承包范围根底、土建、机电、装饰楼栋数1栋公寓楼、2栋住宅楼、1栋办公楼、地下3层，1层架空车库，4层商业裙楼住宅23层及24层，办公住宅5.15.7m，公寓、办公楼地上裙楼楼19层，公寓34层4.95.7m层数层咼住宅 3.53.8m，公寓 33.2m，办地下3层标准层公楼 4.25.5m裙楼4层地下-3 层 4.1m，-2 层 4.0m，-1 层 5.2m建筑高度住宅楼7座97.2米、住宅楼 8座97.2米、公寓楼125.7米、办公楼 90.8米本工程根据设计图纸，结合

4、现场实际情况及施工组织设计确定投入 4台塔吊。其中公 寓楼投入1#塔吊，臂长60米，型号为TC6013型；办公楼投入2#塔吊，臂长50米，型号 为TC5613-6型；住宅7座投入3#塔吊，臂长50米，型号为TC5613-6型；住宅8座投入 4#塔吊，臂长55米，型号为TC5613-6型。塔吊部署总体部署塔吊选型本工程拟采用的塔吊为1台TC6013型塔吊，3台TC5613-6型塔吊，塔吊根底形式为 螺栓固定式，下面为塔吊的相关参数。TC6013型塔吊的主要性能及技术指标如下：1、额定起重力矩：800kNm2、最大起重量：6t ；3、固定式高度46m附着最大起升高度150m4、最大工作幅度60m5

5、、塔身标准节尺寸：1.8 X 1.8 X 2.8m。TC5613-6型塔吊的主要性能及技术指标如下：1、额定起重力矩：800kNm2、最大起重量：6t ；3、固定式高度40m附着最大起升高度220m4、最大工作幅度56m5、塔身标准节尺寸：1.6 X 1.6 X 2.8m。塔吊设置根据本工程施工需要，拟投入 4台塔吊。各塔吊布置情况详见表3.1-1 o塔吊根底信息统计表塔吊 编号臂长(m起升咼 度(m型号塔吊中心点坐标位置(x ,y)塔吊根底尺寸(mx mx m1#60148.6TC6013(2490692.069,503272.558)6.5 x 6.5 x 1.52#50109.4TC56

6、13-6(2490695.865,503351.596)6X 6X 1.23#50117.8TC5613-6(2490599.823,503271.607)6X 6X 1.24#55115TC5613-6(2490615.853,503347.261)6X 6X 1.2根底选型地质参数概况根据勘察结果，参照?建筑地基根底设计标准?(GB50007-2021)、广东省标准?建筑地基根底设计标准?(DBJ15-31-2003)中有关规定，上述岩土层作为天然地基时，除人工 填土层外，其承载力特征值fak、压缩模量Es,建议参考下表所列范围值： 各岩、土层承载力特征值及强度指标值土层名称及时代状态承载

7、力 特征值 f ak(kPa)压缩模量Es(MPa)变形模量EO(MPa)抗剪强度与锚固 体的极 限粘结 强度标 准值f rbk(kPa)粘聚力c(kPa)内摩 擦角 (度)Qml杂填土层稍密状1203.05510/Qal+pl淤泥质粘土层松散802.05810/Qal+Pl淤泥质粘土层软塑1002.57121/粉质粘土层可塑1604.5152015/粗砂层稍密180/28/Qel砾质粘性土硬塑状2006.0252220303丫5全风化花岗岩坚硬土状3501560252570强风化花岗岩砾砂状550301202532140中风化花岗岩较软岩1800/55300微风化花岗岩较硬岩4000/755

8、00根底底土质参数确定为更接近反映塔吊根底底部土层的地质情况， 根据?详细勘察阶段岩土工程勘察报告?工程桩根底工程超前钻探说明? 钻孔平面布置图和结合塔吊根底布置平面图， 选择距离塔吊根底较近的假设干勘测孔洞进行分析，如表3.2 -2:各塔吊根底距离较近勘测点统计表塔吊编号臂长m起升高度m型号较近地勘点编号与相应地勘点的距 离m1#60148.6TC6013ZK115.1BK2211.72#50109.4TC5613-6ZK218.0BK99.53#50117.8TC5613-6ZK3612.34#55115TC5613-6ZK466.4根据地质勘察报告、超前钻报告、现场开挖情况及上表所列数值

9、显示，宜选择距离各塔吊根底最近的勘测孔洞同时假设几个勘测孔土性差异较大，为确保平安计算，选择地质 情况较差的孔洞作为相应根底计算的依据，即选取的计算依据的勘测孔洞：1#塔吊根底选孔号BK22 2#塔吊根底选孔号BK9 3#塔吊根底选孔号 ZK36 4#塔吊根底选孔号ZK46, 那么设计塔吊根底底部所处土层的地质情况及相应参数如下，其中相应堪测点地质剖面图如下所示：ZK11钻孔柱状图BK22钻孔柱状图ZK21钻孔柱状图BK9钻孔柱状图ZK36钻孔柱状图ZK46钻孔柱状图由各孔柱状图可知相应标高处土质情况，各塔吊根底计算依据的勘测孔情况按最不利钻孔柱状图数据，见下表：各塔吊根底计算依据的勘测孔情况

10、表塔吊编号1#2#3#4#选取的作为塔吊根底计算依据的勘 测孔洞BK22BK9ZK36ZK46塔吊根底底面相对标咼m-14.8-14.8-14.8-14.8塔吊根底底面绝对标高m-10.55-10.55-10.55-10.55该孔洞在根底底标咼处土层的土质 状况砾质粘性土全风化花岗岩砾质粘性土全风化花岗岩该土质承载力特征值KPa200350200350根底选型确定由上述反映的地质情况来看，4台塔吊根底在底部标高处土层的地基承载力特征值均 满足做天然根底需要到达的地耐力其中6mK 6m的TC6013A-6型塔吊根底要求地耐力为140 KPa的要求，故我司拟定4台塔吊根底全部采用 天然根底。根据塔

11、吊说明书，设计1#塔吊根底尺寸均为ax bx h 长X宽X厚=6500mrH 6500mm x 1500mr；#、3#、4#塔吊根底尺寸均为 ax bx h长X 宽 X 厚=6000mX 6000mrX 1200mm根底混凝土强度等级为C35,钢筋为三级钢。综上所述，各塔吊根底选型结果如下表所示：各塔吊根底形式表塔吊 编号臂长m起升高度m型号塔吊中心点坐标位置x,y根底形式1#60148.6TC6013(2490692.069,503272.558)天然根底2#50109.4TC5613-6(2490695.865,503351.596)天然根底3#50117.8TC5613-6(249059

12、9.823,503271.607)天然根底4#55115TC5613-6(2490615.853,503347.261)天然根底安装位置1#、2#、3#、4#塔吊平面布置图及坐标定位如下所示：1#塔吊根底定位图 2#塔吊根底定位图 3#塔吊根底定位图 4#塔吊根底定位图根据地基根底平面布置图，塔吊根底位置与周围地基根底位置关系清晰可见，故将塔 吊根底的顶面与底板顶面平，即塔吊根底作为以后底板结构一局部， 在塔吊根底施工时即 做防水处理和留置止水钢板，防水做法同底板。塔吊根底施工根底配筋根据试计算结果可以得到， 塔吊说明书中给出的配筋可以满足要求， 故按说明书的要 求进行配筋。1#塔吊根底配筋承

13、台底筋As=17180mm承台顶配筋 As=17180mm承台顶配筋为：双向 25 HRB4O0间距190mm承台底配筋：双向 25 HRB400间距190mm拉筋为 12 HRB400间距 500mm。配筋图如下所示：1#塔吊根底配筋图2#塔吊根底配筋承台底筋As=15216mm承台顶配筋As=15216mm承台顶配筋为：双向25 HRB400间距200mm承台底配筋：双向 25 HRB400间距200mm拉筋为 12 HRB400间距 500mm。配筋图如下所示：2#塔吊根底及桩配筋图3#塔吊根底配筋承台底筋As=15216mm承台顶配筋 As=15216mrn承台顶配筋为：双向 25 H

14、RB400间距200mm承台底配筋：双向 25 HRB400间距200mm拉筋为 12 HRB400间距 500mm。配筋图如下所示：3#塔吊根底及桩配筋图4#塔吊根底配筋承台底筋As=15216mm承台顶配筋 As=15216mrn承台顶配筋为：双向 25 HRB400间距200mm承台底配筋：双向 25 HRB400间距200mm拉筋为 12 HRB400间距 500mm。配筋图如下所示：4#塔吊根底及桩配筋图施工缝的处理由于各塔吊根底顶面标高与结构底板顶面平 在塔吊根底周边会形成一道施工缝 因 此在施工塔吊根底时 需按照该部位结构底板钢筋按50%错开预留 以便与后施工的底板钢筋连接。该预

15、留洞四周的施工缝是地下室底板渗水的薄弱环节 拟在塔吊根底四周 底 板中间位置安装 3厚、 300宽的止水钢板 在底板砼浇筑时 将施工缝处进行凿毛处理 充分湿润后刷素水泥浆一道 浇筑砼将塔吊根底与底板进行有效连接。塔吊附墙件根据塔吊根底说明，附墙件附着时，要求塔身距离建筑物一般控制在5m以内，如实际工程有较大变化，塔吊中心距离建筑结构边过远，附墙拉杆需要加长，那么要与塔吊公司 联系设计非标准附着装置。附墙部位的梁或墙的混凝土标号应比同层梁或墙的混凝土标号 高一等级。楼板预留洞由于1#、2#、3#、4#塔吊要穿过地下室及裙楼(架空车库)每层楼板，需在结构板 上设预留洞，留洞尺寸为2.5mx 2.5

16、m。为了防止首层雨水倒灌进地下室，在首层结构预 留洞边用M5水泥砂浆砌筑180mn厚0.2m高砖墙挡水，钢筋按标准错开预留，待塔吊撤除 后浇筑比同层混凝土高一个标号的微膨胀混凝土进行补板。预留洞采用标准化平安防护， 做法如下列图所示： 预留洞标准化平安防护根底钢筋施工参照塔吊根底相关技术要求，结合本工程结构设计的实际情况。 需注意图纸中底板的 配筋以及大样做法，如下列图：根底验算塔吊根底验算的按最不利条件验算，应选 1#塔吊根底验算和3#塔吊根底验算。1#塔吊根底验算、塔机属性塔机型号QTZ80(TC6013A-6)-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度Ho(m)46塔机独立状态的计算高度H(m

17、)50塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度 B(m)1.8二、塔机荷载1 、塔机传递至根底荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)624.5起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)684.5水平荷载标准值Fvk(kN)22.8倾覆力矩标准值 Mk(kN m)2152非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)624.5水平荷载标准值Fvk(kN)97倾覆力矩标准值Mk(kN m)2695.12 、塔机传递至根底荷载设计值工作状态塔机自重设计值Fi(kN)1.35F k1 = 1.35 X 624.5 = 843.075起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk=1.35 X60=

18、81竖向荷载设计值F(kN)843.075+81 = 924.075水平荷载设计值Fv(kN)1.35F vk = 1.35 X22.8 = 30.78倾覆力矩设计值 M(kNm)1.35Mk=1.35 X2152= 2905.2非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35F k =1.35 X 624.5 = 843.075水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk =1.35 X97= 130.95倾覆力矩设计值 M(kN m)1.35Mk=1.35 X2695.1 = 3638.385二、根底验算根底布置图根底布置根底长l(m)6.5根底宽b(m)6.5根底高度h(m)1.5根底参数根底混凝

19、土强度等级C353根底混凝土自重 y c(kN/m )25根底上部覆土厚度 h (m)03根底上部覆土的重度y (kN/m )19根底混凝土保护层厚度5 (mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)200根底宽度的地基承载力修正系数n b0.3根底埋深的地基承载力修正系数n d1.63根底底面以下的土的重度y (kN/m )18.38根底底面以上土的加权平均重度3Y rr(kN/m )18.38根底埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值f a(kPa)245.95根底及其上土的自重荷载标准值:G k=blh 丫 c=6.5 X 6.5 X 1.5 X 25=1584.375kN

20、根底及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G=1.35 X 1584.375=2138.906kN荷载效应标准组合时，平行根底边长方向受力：M k=2695.1kN mF vk=F vk/1.2=97/1.2=80.833kN荷载效应根本组合时，平行根底边长方向受力：M=3638.385kN mF v=F v/1.2=130.95/1.2=109.125kN根底长宽比：l/b=6.5/6.5=1 1.1，根底计算形式为方形根底。W x=lb 76=6.5 X 6.52/6=45.771m3223W y=bl /6=6.5 X 6.5 /6=45.771m相应于荷载效应标准组合时，同时作用于根底

21、X、丫方向的倾覆力矩：M Mb/(b 2+|2)0.5=2695.1 X 6.5/(6.5 2+6.5).5=1905.723kN mM ky=MI/(b 2+l2) 0.5=2695.1 X 6.5/(6.5 2+6.52) 0.5=1905.723kN m1、偏心距验算(1) 、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，根底边缘的最小压力值：P kmin=(Fk+Gk)/A-M kx/Wx-Mky/Wy =(624.5+1584.375)/42.25-1905.723/45.771-1905.723/45.771=-30.9910.125bl=0.125 X 6.5 X 6.5=5.281m2

22、满足要求！2 、根底底面压力计算荷载效应标准组合时，根底底面边缘压力值P kmin =-30.991kPaP kmax=(Fk+Gk)/3bl=(624.5+1584.375)/(3X2.341X2.341)=134.391kPa3 、根底轴心荷载作用应力2P k=(Fk+Gk)/(lb)=(624.5+1584.375)/(6.5X6.5)=52. 281kN/m24 、根底底面压力验算(1) 、修正后地基承载力特征值f a=f ak+ n bY (b-3)+ 耳 d Y rr(d-0.5) =200.00+0.30X18.38X(6.00 -3)+1.60X18.38X(1.50 -0.5

23、)=245.95kPa(2) 、轴心作用时地基承载力验算P k=52.281kPaWf a=245.95kPa满足要求！(3) 、偏心作用时地基承载力验算P kmax=134.391kPa 1.2f a=1.2 X 245.95=295.14kPa满足要求！5 、根底抗剪验算根底有效高度：ho=h- S =1500-(50+25/2)=1438mmX 轴方向净反力：Pxmin=Y(Fk/A-(Mk+F vkh)/W x)=1.35X(624.500/42.250 -(2695.100+80.833 X1.500)/45.771)=-63.113kN/m 2Pxmax=Y(Fk/A+(Mk+F

24、vkh)/W x)=1.35X(624.500/42.250+(2695.100+80.833 X1.500)/45.771)=103.022kN/m2假设 Pxmin=0, 偏心平安，得P ix=(b+B)/2)P xmaJb=(6.500+1.800)/2)X 103.022/6.500=65.776kN/m丫轴方向净反力：Rmin =Y (Fk/A-(M k+F vkh)/W y)=1.35 X (624.500/42.250 -(2695.100+80.833 X 1.500)/45 .771)=-63.113kN/m 2Rmax= 丫(Fk/A+(Mk+F vkh)/W y)=1.3

25、5 X (624.500/42.250+(2695.100+80.833 X 1.500)/45 .771)=103.022kN/m2假设Rmin=0,偏心平安，得P 1y=(l+B)/2)P ymax/l=(6.500+1.800)/2)X 103.022/6.500=65.776kN/ m基底平均压力设计值：p x=(Pxmax+Px)/2=(103.022+65.776)/2=84.399kN/m2p y=(Pymax+Ry)/2=(103.022+65.776)/2=84.399kPa根底所受剪力：V x=|px|(b- B)l/2=84.399 X (6.5 -1.8) X 6.5/

26、2=1289.192kNV y=|py|(l- B)b/2=84.399 X (6.5 -1.8) X 6.5/2=1289.192kNX轴方向抗剪：h o/l=1438/6500=0.221 V x=1289.192kN 满足要求！丫轴方向抗剪：h o/b=1438/6500=0.221 V y=1289.192kN满足要求！四、根底配筋验算根底底部长向配筋HRB400 25190根底底部短向配筋HRB400 25190根底顶部长向配筋HRB400 25190根底顶部短向配筋HRB400 251901、根底弯距计算 根底X向弯矩:M I =(b-B) 2pxl/8=(6.5-1.8)2X 8

27、4.399 X 6.5/8=1514.8kN m根底丫向弯矩：2 2M n =(l-B) pyb/8=(6.5-1.8)X 84.399 X 6.5/8=1514.8kN m2、根底配筋计算(1) 、底面长向配筋面积a s1=|Mn|/( a 1fcbh02)=1514.8 X 106心 X 16.7 X 6500X 14382)=0.0070 50 5z 1=1-(1-2 a S1) . =1-(1- 2X 0.007) . =0.007丫 S1=1- z 1/2=1-0.007/2=0.997A s1=|Mn |/( 丫 S1hofy1)=1514.8 X 106/(0.997 X 143

28、8X 360)=2936mrn 根底底需要配筋：A=max(2936, p bho)=max(2936,0.0015 X 6500X 1438)=14020mrfi根底底长向实际配筋： A；1=17275.164mm2A 1=14020.5mrn满足要求！(2) 、底面短向配筋面积a s2=|Mi|/( a 1fclh 02)=1514.8 X 10*1 X 16.7 X 6500X 1438*0.007Z 2=1-(1-2 a s2) 0.5=1-(1- 2X 0.007) 0.5=0.007丫 S2=1- Z 2/2=1-0.007/2=0.997A s2=|Mi |/( 丫 S2hfy2

29、)=1514.8 X 106/(0.997 X 1438X 360)=2936mrn 根底底需要配筋：A=max(2936, p lh o)=max(2936,0.0015 X 6500X 1438)=14020mm根底底短向实际配筋：As2=17275.164mmA 2=14020.5mrn 满足要求！(3) 、顶面长向配筋面积根底顶长向实际配筋：AS3=17275.164mm?0.5As；=0.5 X 17275.164=8637.582mnn 满足要求！(4) 、顶面短向配筋面积_ 2 2 根底顶短向实际配筋：As4=17275.164mm0.5As2=0.5 X 17275.164=8

30、637.582mm 满足要求！(5) 、根底竖向连接筋配筋面积根底竖向连接筋为双向 10500 五、配筋示意图根底配筋图3#塔吊根底验算一、塔机属性塔机型号QTZ80(TC5613-6)-五羊塔机独立状态的最大起吊高度H(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度 B(m)1.6二、塔机荷载1 、塔机传递至根底荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)487.5起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)547.5水平荷载标准值Fvk(kN)18.5倾覆力矩标准值Mk(kN m)1693非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)487.5水平荷载标

31、准值Fvk(kN)74.7倾覆力矩标准值Mk(kN m)17662 、塔机传递至根底荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1 = 1.35 487.5 = 658.125起重荷载设计值 FQ(kN)1.35FQk = 1.35 X0 = 81竖向荷载设计值F(kN)658.125+81 = 739.125水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk = 1.35 X8.5= 24.975倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk = 1.35 X693= 2285.55非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk = 1.35 X87.5= 658.125水平荷载设计值Fv(kN)

32、11.35Fvk = 1.35 74.7= 100.845倾覆力矩设计值M(kN -m)1.35Mk = 1.35 X766= 2384.1二、根底验算根底布置图根底布置根底长l(m)6根底宽b(m)6根底高度h(m)1.2根底参数根底混凝土强度等级C353根底混凝土自重 Yc(kN/m )25根底上部覆土厚度 h (m)0根底上部覆土的重度 y (kN/3)19根底混凝土保护层厚度5 (mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)200根底宽度的地基承载力修正系数n?0.3根底埋深的地基承载力修正系数nd1.6根底底面以下的土的重度3Y (kN/m)26根底底面以上土的加权平均重度3Y

33、m(kN/m )26根底埋置深度d(m)1.2修正后的地基承载力特征值fa(kPa)252.52根底及其上土的自重荷载标准值:G k=blh 丫 c=6X 6X 1.2 x 25=1080kN根底及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G=1.35 X 1080=1458kN荷载效应标准组合时，平行根底边长方向受力：M k=1766kN mF vk=F vk/1.2=74.7/1.2=62.25kN荷载效应根本组合时，平行根底边长方向受力：M=2384.1kN mF v=F v/1.2=100.845/1.2=84.037kN根底长宽比：l/b=6/6=1 1.1，根底计算形式为方形根底。W x

34、=lb2/6=6 X6 2/6=36m3W y=bl 2/6=6 X6 2/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于根底X、丫方向的倾覆力矩:M Mb/(b 2+|2)0.5=1766X 6/(6 2+6).5=1248.751kN mM ky=MI/(b 2+l2) 0.5=1766X 6/(6 2+6)0.5=1248.751kN m1、偏心距验算(1) 、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，根底边缘的最小压力值：P kmin=(Fk+Gk)/A-M kx/Wx-Mky/Wy =(487.5+1080)/36-1248.751/36-1248.751/36=-25.8330 偏心荷

35、载合力作用点在核心区外。(2) 、偏心距验算偏心距： e=(Mk+FVkh)/(F k+Gk)=(1766+74.7 X 1.2)/(487.5+1080)=1.184m 合力作用点至根底底面最大压力边缘的距离：a=(62+62)0.5/2-1.184=3.059m偏心距在 x 方向投影长度：eb=eb/(b2+l2) 0.5=1.184 X 6/(6 2+62) 0.5=O.837m 偏心距在 y 方向投影长度：ei =el/(b 2+l2) 0.5=1.184 X 6/(6 2+62) 0.5 =0.837m 偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向根底边缘的距离：b=b/2-e b=6/2-0

36、.837=2.163m偏心荷载合力作用点至el 一侧y方向根底边缘的距离：l=l/2-e l=6/2-0.837=2.163mbT=2.163 X 2.163=4.678m2?0.125bl=0.125 X 6X 6=4.5m2 满足要求！2 、根底底面压力计算荷载效应标准组合时，根底底面边缘压力值P kmin =-25.833kPaP kmax=(Fk+Gk)/3bl=(487.5+1080)/(3X2.163X2.163)=111.689kPa3 、根底轴心荷载作用应力2P k=(Fk+Gk)/(lb)=(487.5+1 080)/(6X 6)=43.542kN/m 24 、根底底面压力验

37、算(1) 、修正后地基承载力特征值f a=f ak+ n bY (b-3)+ 耳 d Y rr(d-0.5) =200.00+0.30X26.00X(6.00 -3)+1.60X26.00X(1.20 -0.5)=252.52kPa(2) 、轴心作用时地基承载力验算P k=43.542kPaWfa=252.52kPa满足要求！(3) 、偏心作用时地基承载力验算P kmax=111.689kPaW 1.2f a=1.2 X 252.52=303.024kPa满足要求！5 、根底抗剪验算根底有效高度：h0=h- S =1200-(50+25/2)=1137mmX 轴方向净反力：Pxmin=Y(Fk

38、/A-(Mk+F vkh)/W x)=1.35X(487.500/36.000 -(1766.000+62.250 X1.200)/362.000)=-50.745kN/m 2Pxmax=Y(Fk/A+(Mk+F vkh)/W x)=1.35X(487.500/36.000+(1766.000+62.250 X 1.200)/36 .000)=87.308kN/m 2假设 Pxmin=0, 偏心平安，得P ix=(b+B)/2)P xmaJb=(6.000+1.600)/2)X 87.308/6.000=55.295kN/m丫轴方向净反力：Rmin =Y (Fk/A-(M k+F vkh)/W

39、 y)=1.35 X (487.500/36.000 -(1766.000+62.250 X 1.200)/362.000)=-50.745kN/mRmax= 丫 (F k/A+(Mk+F vkh)/W y)=1.35 X (487.500/36.000+(1766.000+62.250 X 1.200)/36 .000)=87.308kN/m 2X 87.308/6.000=55.295kN/m假设Rmin=0,偏心平安，得P 1y=(l+B)/2)P ymax/l=(6.000+1.600)/2)基底平均压力设计值:p x=(Pxmax+Px)/2=(87.308+55.295)/2=71

40、.301kN/mp y=(Pymax+Ry)/2=(87.308+55.295)/2=71.301kPa根底所受剪力:V x=|px|(b- B)l/2=71.301 X (6 -1.6) X 6/2=941.175kNV y=|py|(l- B)b/2=71.301 X (6 -1.6) X 6/2=941.175kN X轴方向抗剪：h o/l=1137/6000=0.19 V x=941.175kN 满足要求！丫轴方向抗剪：h o/b=1137/6000=0.19 V y=941.175kN 满足要求！四、根底配筋验算根底底部长向配筋HRB400 25200根底底部短向配筋HRB400 2

41、5200根底顶部长向配筋HRB400根底顶部短向配筋HRB400 25200 252001、根底弯距计算根底X向弯矩：2 2M I =(b-B) pxl/8=(6-1.6)X 71.301 X 6/8=1035.292kN m根底丫向弯矩：2 2M n =(l-B) pyb/8=(6-1.6) X 71.301 X 6/8=1035.292kN m2、根底配筋计算(1) 、底面长向配筋面积a s1=|Mn|/( a 1fcbh02)=1035.292 X 106/(1 X 16.7 X 6000X 11372)=0.008 Z 1=1-(1-2 a S1) 0.5=1-(1- 2X 0.008) 0.5=0.008丫 S1=1- Z 1/2=1-0.008/2=0.996A s1=|Mn |/( 丫 S1hofy1)=1035.292 X 106/(0.996 X 1137X 360)=2539mrn 根底底需要配筋：A=max(2539, p bho)=max(2539,20.0015 X 6000X 1137)