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1、3.1.2库仑及朗肯理论、计算公式ea =丫2心2cJ瓦0p =Y*Kp+2c 肩2Ea=yH2Ka-2cH4K； + 2vEp今诃Kp+2cH応3.1.4深基坑支护结构上的土压力深基坑支护桩墙与刚性挡土墙的差异-1.施工工艺不同挡土墙是先砌墙后填土；基坑支护是先做好桩墙, 再开挖的。- 2.墙后土体性质不同挡土墙墙后填土是可以选择的，并且一般是无粘 性土；基坑支护的土体一般是天然的，性质变化 很大。-3.空间特性不完全相同挡土墙一般是平面问题，但深基坑支护大多是空 间问题。二、土体强度指标的选取1.墙后主动区-对砂土：由于排水固结快，应采用三轴固结排水强度 指标Cd，%或直剪慢剪指标Cs，0
2、S。-对粘土：自重产生的土压力基坑开挖就是6不变, 6降低小增加，产生U的过程，由于工期短，开挖速 度快，u来不及消散，亦即来不及固结。这种应力路径基本上与固结不排水乙，益或固结快剪仙，為试验一致，所以在计算主动区由于自重而产生的土压力Mg时，采用固结快剪（固结不排水剪）指标是比较合理 的。地面临时荷载产生的主动土压力。这种荷载总是在支护机构已经设置，基坑开挖之后短时间内施加 完成的，墙后土体来不及固结，因此在计算荷载产生 的主动土压力时应采用不固结不排水剪5,久或直剪 快剪指标Cq，冏q-此外，在处理基坑开挖出现滑坡问题时，可能要设 计新的支护结构。在设计中对滑坡通过的土层，应 采用残余强度
3、指标。-2墙前被动区-墙前被动区的强度指标一般也采用固结快剪或固结 不排水剪强度指标(粘土)。但应当清楚墙前被动区土 体的应力路径与应力历史不同于墙后主动区。开挖 不单单是6的减小，而且会使w和6调换次序。即开 挖前Gj = av = yz, 6 二 6 二 Kyz；开桧到底后a3 = av =y(z-H) , b二 s 二 y(z-H)tan2(45 + 卩/2) +2ctan (45 + 卩/2)。同时基坑弄挖血使得墙前被曲区的土体处于超 固结状态，而超固结土的强度高于正常固结土。三、深基坑支护结构上的土压力计算-支护结构变形对土压力的影响；原则上，应当根据支护结构与土体的共同作用理论，通
4、过 变形协调条件来求解土压力分布。-土体性质对土压力的影响；-施工对土压力的影响；-深基坑开挖的空间效应问题；-水压力；-渗流对土压力的影响一方面使墙后水压力减小，墙前水压力增大，这是有利的 一面；另一方面使墙后土压力增大，墙前土压力减小，这 是不利的一面。3.2 土压力分布 3.2.1自立式（悬臂）、库仑、朗肯理论土压力分布与实测、北京地区悬臂桩土压力的几个工程实测结果北京医院悬臂桩支护实测土压力分布图土压力(kPa)北京邮政通信枢纽工程悬臂桩支护土压力分布图1、软土地区深基坑支护悬臂式桩墙上土压力分布II一x计算-童測0计入降水0 5 0 51 1一 50 050150主动土压力（kPa）
5、上海博物馆新馆工程基坑深层搅拌自立式桩墙上的主动 土压力实测结果与计算结果的比较天津建筑科学研究所对悬臂桩支护的模型试验表明， 当最大变形小于基坑深度的2.3%时，土压力呈三角形 分布，数值与静止土压力值相等，从而认为软土地区 悬臂结构上的土压力分布呈三角形,大小与静止土力 相近。土压力软土中的悬臂桩土压力分布试验结果3.2.2单支撑挡土桩墙的土压力分布(6)单道支撑挡土结构上的压力分布(a) 单支点锚定板桩墙背面土压力分布;(b) 单支点锚杆挡墙背面的土压力分布上述两种结构的实测土压力分布曲线与三角形压力分布曲线的面积大致相同，故多数学者认为单支撑挡土结构的土压力可以按三角形分布计算,如19
6、73年第八届国际土力学地基基础会议上，Sandgvist就曾经提出,“对单层锚杆，选用三角形压力分布是适宜的”。()1.1 “coedO)323多层支撑或锚杆挡土结构上的土压力分布、Terzaghi和Peck的实测结果与分布模型细砂土H=U.5m g二 llkN/n*Terzaghi和Peck在柏林地铁明挖工程中对多层支撑土压力的实测及分析结果(a)支撑挡土墙实测土压力包络图；(b)在砂土中设计带多层 支撑挡墙时，假定土压力分布为梯形Terzaghi和Peck根据柏林和芝加哥等地铁工程中基 坑挡土结构支撑受力测定情况在1967年提出的修 正土压力分布。(a)砂；(b)中硬以下粘土； (c)硬粘土:、TschbotarioffJI出的土压力分布(a)硬粘土地层；(b)中硬粘土地层；(c)软粘土地层地层侧压力地层侧压力砂层地下水位浅（0.3 07）yH粘土层软粘土（0.5 08）yH硬粘土（0.2 05）yH地下水位深（0.2 04）yH2瑞典建筑设计规范的规定H9 0粘性土及相对密度低的无粘性土