电动提升门报价计算书.doc

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1、电动提升门报价一览表项目名称：单位：人民币元序号12345项目名称货物规格（宽*高）数量（樘）单价（元/樘）小计1电动提升门7000mM 8000mm6467732806382电动提升门8000mM 8000mm6515093090543电动提升门4000mM 4500mm714533101724合计（人民币大写）陆拾玖万壹仟肆佰壹拾陆兀整691416说明：1、此报价包含设计、制作、安装、运输、培训、质保期的服务费用及税金;2 、质量保证期为壹年，质保期满后终身服务。骨口. 序号货物简介数量单位单价小计（元）1门板：意大利biesse自动设备制作,40mm厚， 双面钢板厚0.5mm内层为高密度

2、无氟聚氨脂发 泡保温材料，密度48kg/m356.5m2180101702气囊底封条：美国杜邦二兀乙丙材料，抗腐蚀.7.1m15010653抗风加强筋：130mn高，抗风压强度Wo =0.75kN/ m2。112m3539204工业门五金件：3英寸工业轨道，2MM厚度优质 鞍钢镀锌钢板，高强度尼龙滚轮1套680068005平衡系统：日本60Si2Mn弹簧钢及组件1套720072006浙江先锋（KG120S-1）工业门电机,手动/电动自 由切换,及控制系统1套480048007安全气囊保护装置1套3803808钢丝绳断裂防坠装置1套6006009扭簧断裂防坠装置2只15030010顶/侧封条：美

3、国杜邦二兀乙丙材料，抗腐蚀1套80080011小计1+2+3+4+5+6+7+8+9+103603512安装调试费、运输费15%11*15%540513综合费用3% （含运保费，质保期内的服务费）11*3%108114税金10%(11+12+13)*10%4252151樘门合计11+12+13+1446773骨口. 序号货物简介数量单位单价小计（元）1门板：意大利biesse自动设备制作,40mm厚， 双面钢板厚0.5mm内层为高密度无氟聚氨脂发 泡保温材料，密度48kg/m364.5m2180116102气囊底封条：美国杜邦二兀乙丙材料，抗腐蚀.8.1m15012153抗风加强筋：130mn

4、高，抗风压强度W°=0.75kN/ m2。128m3544804工业门五金件：3英寸工业轨道，2MM厚度优质 鞍钢镀锌钢板，高强度尼龙滚轮1套750075005平衡系统：日本60Si2Mn弹簧钢及组件1套780078006浙江先锋（KG120S-1）工业门电机,手动/电动自 由切换,及控制系统1套480048007安全气囊保护装置1套3803808钢丝绳断裂防坠装置1套6006009扭簧断裂防坠装置2只15030010顶/侧封条：美国杜邦二兀乙丙材料，抗腐蚀1套1000100011小计1+2+3+4+5+6+7+8+9+103968512安装调试费、运输费15%11*15%59521

5、3综合费用3% （含运保费，质保期内的服务费）11*3%119014税金10%(11+12+13)*10%4682151樘门合计11+12+13+1451509骨口. 序号货物简介数量单位单价小计（元）1门板：意大利biesse自动设备制作,40mm厚， 双面钢板厚0.5mm内层为高密度无氟聚氨脂发 泡保温材料，密度48kg/m318.3m218032942气囊底封条：美国杜邦二兀乙丙材料，抗腐蚀.4.1m1506153工业门五金件：3英寸工业轨道，2MM厚度优质 鞍钢镀锌钢板，高强度尼龙滚轮1套250020004平衡系统：日本60Si2Mn弹簧钢及组件1套280023005浙江先锋（KG12

6、0S-1）工业门电机，手动/电动自 由切换,及控制系统1套220022006安全气囊保护装置1套3803807钢丝绳断裂防坠装置1套4004008扭簧断裂防坠装置2只1503009小计1+2+3+4+5+6+7+81148910安装调试费、运输费15%9*15%172311综合费用3% （含运保费，质保期内的服务费）9*3%34512税金10%(9+10+11)*10%1321131樘门合计9+10+11+1214533工业提升门主要技术说明序号项目名称技术参数1门体抗风压参数2W°=0.75kN/ m2开启速度（米/秒）0.25 0.3m/ 秒3关闭速度（米/秒）0.25 0.3m

7、/ 秒4电机浙江先锋（KG120S-1）工业门电机驱动电源：380V/3.3A驱动电源：单相交流 380V频率：50 Hz额定功率：0.45 kw额定电流：3.3A转动扭矩：50 N/m输出孔径：0 25.4 0 31.8mm防护等级（IP ）： 65使用环境温度：-2050 C5门板厚度，材质40mn± 1mm双面0.5mm厚宝钢氟碳彩钢板， 涂层处理自上向下为 氟碳涂 层、底漆、钝化层、镀铝锌层，桔纹压花，正反面条形压筋加强门板强 度，二层钢板之间充填硬质聚氨酯发泡料，密度约42kg/立方米，导热系数小于0.033W/m.k ,在安装铰链位置设有连续钢带，以保证铰链牢固安装。6导

8、轨用料采用3 =2mn热镀锌钢板辊压制作的3英寸工业门专用导轨，成型后进行 二次热镀锌防锈处理，确保钢板辊压痕迹和毛边不生锈，不腐蚀7滑轮采用铁制滚轮，滚轮材质采用 45#钢制作，表面热镀锌处理，内置高强 度双轴承，比尼龙滚轮使用寿命增加一倍以上8上下及两侧密封条门洞顶部及二侧均设置三兀乙丙橡胶密封条在门体底部设置三兀乙丙 橡胶安全气囊及密封翼，确保门体与建筑间的良好密闭性。9平衡系统平衡扭簧为专业弹簧厂根据门重负荷计算而设计制作的扭簧，使平衡达到最佳状态，门体平衡后手动提升力w110N。扭簧材料选用优质60Si2MnA弹簧钢制作确保使用寿命超过60000个循环周期。表面发黑防锈处理。10提升

9、方式高位提升（标准提升、垂直 +拐弯提升、垂直提升）11开关方式工业提升门为按钮操作，分操作键和急停键，操作键为三键操作，分开、 停、关三键。按动开键，门体向上运动，至位后自动停止；按动关键， 门体作向下运动，到位后自动停止；按动停止键，能使在运动中的门体 停止运动。急停键是对操作键断电控制，突然故障时使用12连接铰链采用加宽双边铰链，中间铰链间距w 100cm,材料采用2.5mm热镀锌钢板冲压制作，尺寸准确，互换性好13安全装置 、在门的底部设有安全气囊，在门的关闭过程中遇碍物能自动反向运行到全开状态； 、在门的底部二端设有刀片式钢丝绳断裂保护器，当提升钢丝绳断裂，门体运动速度加快时，该装置

10、能切入导轨，阻止门体坠落； 、在平衡轴上设有扭簧断裂保护装置，在扭簧断裂时能卡住平衡轴， 不使转动，阻止门板坠落； 、电机设有手动装置，当停电或电机出现故障时，可切换至手动操作门体运动。14使用寿命20年以上(8s 10m宽度提升门抗风计算书计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool V2.0.1.8计算时间：2010 年5 月 31 日 08:39:30设计资料采用规范：门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS 102:2002冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002梁间距为1m ；跨度为9.3m截面采用：双槽(C)钢箱形C-160*60*20*2-Q235；以下为截面的基本参

11、数：A(cm 2)=12.48|x(cm 4)=495.078ix(cm)=6.298Wx(cm3)=61.885Iy(cm 4)=278.425iy(cm)=4.723Wy(cm 3)=46.138跨度中等间距的布置3道拉条；净截面折减系数为0.98 ；单侧挂40厚聚胺脂发泡双层彩钢板; 简图如下所示：23252325|23252325荷载组合及荷载标准值考虑恒载工况(D)、风吸力工况(W1)、风压力工况(W2) 强度验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4W11.2D+1.4W21.35D整稳验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4W11.35D挠度验算时考虑以下荷载工况组合：D+

12、W1D+W2恒载：墙体自重：0.1kN/m 2自动考虑檩条自重；风载：基本风压：0.75kN/m 2风吸力体型系数0.8，风压力体型系数1，风压高度变化系数1 风振系数为1 ;风压综合调整系数1.05 ;风吸力标准值：0.8 X1X1X1.05 >0.75=0.63kN/m 2; 风压力标准值：1X1 X1 X1.05 X0.75=0.7875kN/m 2;三. 验算结果一览验算项验算工况结果限值是否通过受弯强度1.2D+1.4W2212.14215通过2轴受剪强度1.2D+1.4W224.6479125通过3轴受剪强度1.35D1.18169125通过2轴挠度D+W275.460193

13、通过2轴长细比-49.2239200通过3轴长细比-147.657200通过四. 受弯强度验算最不利工况为：1.2D+1.4W2最不利截面位于，离开首端 4650mm绕 3 轴弯矩：M3= 11.92kN m绕 2 轴弯矩：M2= 0.09117kN m计算当前受力下有效截面：毛截面应力计算(t1=11.92/61.885 X000+(0.09117)/46.138 X000=194.596N/mm2 (上翼缘左边)0-2=11.92/61.885 X000-(0.09117)/46.138X000=190.644N/mm 2 (上翼缘右边)代=-(11.92)/61.8851000-(0.0

14、9117)/46.1381000=-194.596N/mm 2 (下翼缘右边)o4=-(11.92)/61.8851000+(0.09117)/46.138为000=-190.644N/mm 2 (下翼缘左边)计算上翼缘板件受压稳定系数k第一点应力：o1=190.644N/mm 2第二点应力：o2=194.596N/mm 2较大的应力：omax=194.596N/mm 2较小的应力：omin=190.644N/mm 2压应力分布不均匀系数：2 =dmin/ max =190.644/194.596=0.9797加劲板件，1 >0时，k=7.8- 8.15 2 +4.35 $=7.8-8.

15、15 X.9797+4.35 X0.9797 2=3.991计算下翼缘板件受压稳定系数k第一点应力：o1=-194.596N/mm 2第二点应力：o2=-190.644N/mm 2全部受拉，不计算板件受压稳定系数计算右腹板板件受压稳定系数k第一点应力：o1=-194.596N/mm 2第二点应力：o2=190.644N/mm 2较大的应力：omax=190.644N/mm 2较小的应力：omin=-194.596N/mm 2压应力分布不均匀系数：2 =(min/ max =-194.596/190.644=-1.021在计算k时，当2<1时，取2值为-1。加劲板件，0 > 2>

16、;-1 时,k=7.8- 6.29 2 +9.78 2=7.8-6.29 X1+9.78 X-1 2=23.87 计算左腹板板件受压稳定系数k第一点应力：o1=-190.644N/mm 2第二点应力：o2=194.596N/mm 2较大的应力：omax=194.596N/mm 2较小的应力：omin=-190.644N/mm 2压应力分布不均匀系数：2 =<min/ max =-190.644/194.596=-0.9797加劲板件，0 > 2>-1 时，k=7.8-6.29 2 +9.78 2=7.8-6.29 X0.9797+9.78 X0.9797 2=23.349计算

17、d1构件受弯上翼缘 d=194.596N/mm 2下翼缘 d=-190.644N/mm 2右腹板 cfi=190.644N/mm 2左腹板 d=194.596N/mm 2计算上翼缘板件有效宽度E =160/120 X (3.991/23.349)0.5=0.5512李 1.1，故 k1=1/(0.5512) °.5=1.3472 =0.9797>0，故a =1.15-0.15 X.9797=1.003Bc=120p =(205 X 1.347 X 3.991/194.5960.5=2.38B/t=120/2=60ap =1.003 X 2.38=2.38718ap < B

18、/t < 38 ，有效宽度 Be=(21.8 X.387/60) 0.5-0.1 X20=99.749 故扣除宽度为 Bd=120-99.749=20.251对加劲板件，2=0同时较大压应力位于第二点，故扣除板件的中心位于120-2 X99.749/(5-0.9797)+20.251/2=50.178mm处计算下翼缘板件有效宽度全部受拉，全部板件有效。计算右腹板板件有效宽度E =120/160 X (23.87/3.991)0.5=1.834E >1.1,故 k仁0.11+0.93心.834-0.05)2=0.40212=-1.021<0，故a =1.15Bc=160/1-(

19、-1.021)=79.179p =(205 X 0.4021 X 23.87/190.6440.5=3.213B/t=160/2=80ap =1.15 X 3.213=39518ap < B/t < 38 ，有效宽度 Be=(21.8 X.695/80) 0.5-0.1 79.179=71.529 故扣除宽度为 Bd=79.179-71.529=7.65对加劲板件，2 <0同时较大压应力位于第二点，故扣除板件的中心位于160-79.179+0.6 X71.529+7.65/2=127.563mm处计算左腹板板件有效宽度E =120/160 X (23.349/3.991)0.

20、5=1.814E >1.1,故 k1=0.11+0.93/(1.814-0.05)2=0.40882=-0.9797<0，故a =1.15B c=160/1-(-0.9797)=80.821p =(205 X 0.4088 X 23.349/194.596戶=3.171B/t=160/2=80ap =1.15 X 3.17 仁3.64718ap < B/t < 38 ，有效宽度 Be=(21.8 X.647/80) 0.5-0.1 80.82仁72.485 故扣除宽度为 Bd=80.821-72.485=8.335对加劲板件，2 <0同时较大压应力位于第二点，故扣

21、除板件的中心位于160-80.821+0.6 X72.485+8.335/2=126.838mm处扣除失效板件，计算可知Wex1=57.913cm 3Wex2=57.913cm 3Wey1 =44.136cm 3Wey2=44.136cm 3Ae=11.755cm 2考虑净截面折减：Wnx=56.754cm 3Wny=43.253cm 3An=11.52cm(t1=11.92/56.754 >10 3-(0.09117)/43.253K)3=207.925N/mm 262=11.92/56.754 >03+(0.09117)/43.253>03=212.14N/mm 2(t3

22、=-(11.92)/56.754103-(0.09117)/43.253103=-212.14N/mm 2(t4=-(11.92)/56.75410 3+(0.09117)/43.25310 3=-207.925N/mm 2212.14 W 215，合格!五. 2轴受剪强度验算最不利工况为：1.2D+1.4W2最不利截面位于首端剪力：V= -5.127kNt=3 >-5126.756/2/(160-2约/2=-24.648N/mm 224.648 W 125，合格!六. 3轴受剪强度验算最不利工况为：1.35D最不利截面位于，离开首端2325mm剪力：V= 0.3718kNt=3 X371.837/4/(120-2)/2=1.182N/mm21.182 W 125，合格！七. 2轴挠度验算最不利工况为：D+W2最不利截面位于，离开首端4650mm挠度限值为：9300/100=93mm挠度为：75.46mm75.46 W 93，合格！八. 2轴长细比验算2 轴长细比为：2325/47.233=49.22449.224 W 200,合格!九. 3轴长细比验算3 轴长细比为：9300/62.984=147.657147.657 W 200 ,合格!