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1、课程设计说明书课程设计说明书ZW-0.55/1-15型油田套管气回收专用压缩机设计安徽理工大学 过程装备与控制工程专业2012economicsaust2012/6/26目录1引 言- 3 -1.1压缩机设计的意义- 3 -1.2活塞压缩机的工作原理- 3 -1.3活塞压缩机的分类- 4 -1.4压缩机的发展前景- 4 -1.5压缩机设计说明- 5 -2已知的参数和压缩机主要结构参数的选取- 6 -3热力计算- 6 -3.1活塞式压缩机级的确定- 6 -3.2. 压力比的分配- 7 -3.3.初步确定各级名义压力- 7 -3.4.各级的排气温度- 7 -3.5.确定各级容积效率- 8 -3.6
2、.确定析水系数- 8 -3.7.确定各级行程容积- 9 -3.8.确定各级气缸直径，行程和实际行程容积- 9 -3.9.计算活塞力- 10 -3.10.计算轴功率并选配电机- 11 -4压缩机动力计算- 12 -4.1.已知条件和数据- 12 -4.2压缩机各级汽缸气体力指示图- 12 -4.3.作图法绘制综合活塞力图- 13 -4.4.切向力图- 17 -5.压缩机零部件设计- 21 -5.1曲轴设计- 21 -5.2连杆的计算步骤- 23 -5.1.1 主要尺寸计算- 23 -6连杆加工工艺规程- 28 -1 引 言压缩机是用来提高气体压力和输送气体的机械，属于将原动机的动力能转变为气体压
3、力能的工作机。它的种类多、用途广，有“通用机械”之称。1.1 压缩机设计的意义在石化领域8，往复式压缩机主要是向大容量、高压力、低噪声、高效率、高可靠性等方向发展；不断开发变工况条件下运行的新型气阀，提高气阀寿命；在产品设计上，应用热力学、动力学理论，通过综合模拟预测压缩机在实际工况下的性能；强化压缩机的机电一体化，采用计算机自动控制，实现优化节能运行和联机运行； 在动力领域，活塞式压缩机目前占有主要市场。但随着人们对使用环境及能耗、环保等方面要求的提高，螺杆和涡旋空气压缩机开始占有一定的市场； 在制冷空调领域，往复式制冷压缩机作为一种传统的制冷压缩机，适用于制冷量较广范围内的制冷系统。虽然目
4、前它的应用还比较广泛，但市场份额正逐渐减小。1.2 活塞压缩机的工作原理活塞式压缩机包括：构架包括含有放电室和冷却室的缸盖。冷却室是邻近放电室并包围着放电室。构架还包括了一个吸入室，压缩室和一个曲柄室。冷却室是孤立于吸入室。气体是从构架外面进入吸入室。可旋转旋转轴支持整个构架。凸轮安置在曲柄室内。活塞是通过凸轮连接到旋转轴。旋转轴的旋转转换为活塞的往复。密封构件切断冷却室和外部的沟通，使得压缩机气缸盖密封。通过引入一个互连的冷却室和曲柄室。当曲轴被电动机带动旋转时，通过连杆使活塞在汽缸内往复运动。在汽缸顶部外圈装有环形吸气阀片，顶部中央则装有环形排气阀片，阀片上均设有气阀弹簧。汽缸内的活塞由上
5、向下移动时，缸内容积增大，压力下降，于是吸气管中压力为P1的空气便顶开吸入阀进入缸内，直到行程的下死点为止，这样便完成了一个吸入过程。当活塞从下死点向上回行时，被吸入的气体受到压缩，压力因而升高，吸气阀片在缸内气体压力和弹簧的作用下迅速关闭，活塞继续上行，缸内容积不断减小，压力升高，当缸内压力升到P2时，气体便顶开排气阀进入排气管路，活塞继续上行，直到上死点。当活塞由上死点向下死点回行时，排气阀在弹簧和排气管中压力的作用下关闭，压缩机又开始下一个吸气过程。如此周而复始，完成循环。1.3 活塞压缩机的分类 往复压缩机分类方法很多7：1、按在活塞的一侧或两侧吸、排气体，可分为单动和双动往复压缩机；
6、2、按气体压缩次数可分为单极、双极和多级压缩机；3、按压缩机所产生的最终压力可分为低压、中压和高压压缩机；4、按排气量可以分为小型、中性和大型压缩机；5、按压缩气体的种类可分为：空气压缩机、氨压缩机、氢压缩机等。1.4 压缩机的发展前景随着近几年经济的飞跃发展，行业集中度有所提高，供货进一步向大企业集中，气体压缩机产业向布局逐步合理的新局面发展。通过经济战略性重组的推进，不少劣质企业退出，优秀企业已找准定位，突出主业，不断做大做强，达到强强联合，承担起国家重大技术装备项目。在相关政策方面，为应对全球性金融危机对我国经济的影响，早在09年年初，国家已经制定了一系列的刺激经济方案，重点调整振兴包括
7、石化、冶金等气体压缩机的下游产业在内的十大产业。这些措施对气体压缩机产业的发展起到了积极的影响，这也是2009年下半年压缩机行业经济逐渐利好的主要原因。在开拓国际市场方面，压缩机行业应积极而谨慎地探索自己的国际化道路。目前，压缩机行业国际化步伐缓慢，尤其是在2009年一整年中，压缩机出口形势都不容乐观，这主要表现在国内压缩机行业技术发展水平与国外同类企业存在一定差距，尤其是目前还没有形成真正意义上的具有国际竞争力的大型国际企业集团。未来三年，我国石油、化工、冶金、船舶、环保、清洁能源等行业将进一步发展，压缩机市场需求前景依然看好。如大推力往复式压缩机、工艺螺杆压缩机、大排量无油压缩机、高压大排
8、量压缩机、机车配套压缩机、低噪声船用压缩机等。2010年，是压缩机行业发展的新起点，预计行业未来呈现出新的发展态势。首先是结构调整将有重大突破。当前我国压缩机行业存在一系列深层次的结构性矛盾，包括总体产能过剩，低水平产能比重过大；企业规模小而且分散，产业集中度低；生产力布局不合理现象依然存在；企业节能减排的任务重；科技创新能力不强；资源控制力不强，保障体系建设滞后等。这些深层次的结构性矛盾，决定了2010年压缩机行业必须下大力量，突出抓好结构调整，实现产业升级，认真解决影响压缩机行业发展的重大问题。第二，行业内要大力推动共性技术研究开发，掌握核心技术、关键技术的自主知识产权。当前，压缩机行业共
9、性技术的科研经费投入不足，研究开发力量薄弱。2010年，各企业应加大在我国重点培育自主知识产权的技术装备研发力量。可以有计划、有步骤地加强国家重点实验室、国家工程技术研究中心、行业科研院所等共性技术研究开发平台的建设，重点支持原创性技术、共性技术及战略性关键技术的研究开发，并培养一支既精通基础技术又熟悉行业技术的高科技人才队伍，努力掌握核心技术、关键技术和重要产品的自主知识产权。第三，进入加快发展制造服务业阶段。当前，压缩机行业存在一些不利于产业发展的缺陷，如缺少高端技术，企业规模偏小等。面临这些问题和激烈的市场竞争，压缩机企业极需提高自身的核心竞争力，转变增长方式。在制造过程中重视服务，从市
10、场调研、售后，直到产品报废回收，努力为客户提供以知识密集、附加值高为特征的服务项目，则是压缩机企业实现可持续发展的一个关键内容。现代服务业大部分是以人力资本和知识资本作为其主要投入，这对压缩机企业在解决发展、升级问题的同时，提升竞争力也具有重要支撑作用。与国外往复式压缩机技术水平相比，我国的主要差距为基础理论研究差，产品技术开发能力低，工艺装备和实验手段后，产品技术起点低，规格品种、效率、制造质量可靠性差。另外，技术含量高和特殊要求的产品还满足不了国内需求。1.5 压缩机设计说明本说明书包括活塞式压缩机的总体设计，热力、动力计算，主机和辅助设备的结构设计和计算，润滑，排气量调节以及安装调整等内
11、容，还介绍了国内已经使用的各种活塞式压缩机的结构特点。此外，压缩机设计计算时所涉及的单位换算，常用数据、公式和材料，气体特性图表。由于本人的专业知识有限，本设计的误差和缺点在所难免，希望老师批评指正，以期在以后加以充实完善。2 已知的参数和压缩机主要结构参数的选取套管气的主要成分是甲烷，所以一些参数可按甲烷来查由ZW-0.55/1-15型可知，本次设计的是立式、无油润滑压缩机。其已知参数为： 相对湿度 绝热指数 第一级吸气温度s1=290k第二级吸气温度Ts2=300k额定排气量额定进气压额定排气压在进行热力计算前先要选定主要结构参数，包括转速n和行程S。转数和行程的选取对机器的尺寸、重量、制
12、造难易和成本有重大影响，并且还直接影响机器的效率、寿命和动力性。本次设计中已知额定排气量为1等于1，额定排气压为1.5MPa，根据郁永章活塞式压缩机可知此压缩机为微型中压压缩机。由活塞式压缩机设计可查得微型和小型压缩机的转数n=10003000转/分，在次设计中取n=1440转/分。在常压进气时，一般当转数高于500转/分时， 0.320.45 。3 热力计算3.1活塞式压缩机级的确定 由额定排气压力和额定进气压力（均是表压）可知其总压力比为下表是目前所使用的从常压进气的一些压缩机的级数，这些压缩机基本上具有较好的性能和较好的效率，可供设计选型参考。终压（表压）0.310.661.4153.6
13、401510080150级数1234567表3.1已知终压为1.5MPa,根据表2.1可初步选定该压缩机的级数Z=2.3.2. 压力比的分配理论推导表明，对于理想气体，各级回冷完全时，按等压力比分配总压力比，等温指示效率最高。对于实际气体，各级消耗相等时，等温指示效率最高，故按各级功耗相等的原则分配压力比。已知总压力比，按等压力比分配如下：一般第一级的压力比取小一些以保证第一级有较高的容积系数，所以取3.6则2=4.173.3.初步确定各级名义压力 由第一级进气压力和压力比可求得第一级排气压力：即=0.1×3.6=0.36第一级排气压力即是第二级的吸气压力，具体如下表：级次I吸气压力
14、/MPa0.10.36排气压力/MPa0.361.5压力比3.64.17表3.23.4.各级的排气温度取压缩过程指数n = 1.1 3.5.确定各级容积效率确定各级容积系数 取各级相对余隙容积和膨胀指数如下。 得选取压力系数 选取温度系数 选取泄露系数 A确定容积效率于是可得：3.6.确定析水系数第一级无水析出，故。而各级进口温度下的饱和蒸汽压Psa 查文献得 3.7.确定各级行程容积3.8.确定各级气缸直径，行程和实际行程容积已知转速n=1440转/分，取行程S=100mm,得活塞的平均速度取活塞杆直径d=30mm,得第一级气缸直径根据气缸直径标准，圆整为90mm实际行程容积为：活塞有效面积
15、为：同理，可得第二级气缸的直径：根据气缸直径标准，圆整为60mm。实际行程容积为：活塞有效面积为：考虑到圆整值与计算值之间的差值，这里采用维持压力比不变，调整相对余隙容积的方法，利用下式计算容积系数： 而于是得新的容积系数： 再通过下式计算新的相对余隙：结果得： 3.9.计算活塞力计算实际吸排气压力，各级进、排气相对压力损失取值，各级进、排气压力和实际压力比。第一级吸气压力 排气压力，查相关资料和图表选取第一级进气压力损失和排气压力损失分别为 则实际压力及压力比为：第二级吸气压力 排气压力查相关资料和图表选取进气压力损失和排气压力损失分别为 则实际压力及压力比为：具体如下表：表3.3 各级进排
16、气压力和实际压力比级次 公称压力/Mpa压力损失实际压力/Mpa实际压力比0.10.360.361.50.050.030.0750.0550.0950.34920.3871.5834.074.53活塞力的计算 首先计算盖侧和轴侧活塞的工作面积见表3.4；止点气体力计算见表3.5表3.4盖侧和轴侧活塞工作面积级次盖侧/ m2轴测/0.006360.002830.00570.0021表3.5止点气体力计算列次内止点外止点-3.10.计算轴功率并选配电机各级指示功率为总的指示功率为取机械效率，所以轴功率为取电机功率余度为10则电机功率取40KW4 压缩机动力计算4.1 .已知条件和数据根据第一部分热
17、力计算的结果，得出所用数据如下所示：活塞行程：s = 100mm转 速：n = 1440转/分4.2 压缩机各级汽缸气体力指示图设计的压缩机为单缸作用两级压缩机，各级汽缸参数及力学情况已知，则相应一些部分可以简化，作汽缸的动力计算。现用作图法作汽缸示功图。动力计算基本数据表3.1盖侧活塞力级数吸气排气1601.7N1919.8N2336.1N3746.6N相对余隙容积 绝热指数k=1.32由 ，查表选取： .第一级确定设计示功图中的力比例尺和长度比例尺选取:力比例尺 ：100N/mm 长度比例尺：1 mm/mm第级确定设计示功图中的力比例尺和长度比例尺选取:力比例尺 ：100N/mm 长度比例
18、尺：1mm/mm4.3 .作图法绘制综合活塞力图（1） 将设计示功图展开在横坐标为2s的综合活塞力图上，纵坐标与设计示功图中的力的比例尺相同。（2） 按勃列克斯近似作图法在展开的设计示功图下方作两个半圆找出行程s与曲柄销转角的关系，转角每等份取 （3） 列出一级往复惯性力数值表曲柄半径与连杆长度比：查资料 取曲轴旋转角速度： 曲柄销旋转半径：由热力计算数据可知最大活塞力为2.336kN,取由公式 代入数据 往复质量在运动时产生的往复惯性力I为： （2-3）现将查得与和I的值如表4.2所示表4.201.26.8219 101.1727 6.6669 201.0929 6.2130 300.966
19、0 5.4918 400.8008 4.5523 500.6081 3.4567 600.42.2740 700.1888 1.0734 80-0.0143 -0.0812 90-0.2-1.1370 100-0.3616 -2.0556 110-0.4952 -2.8153 120-0.6-3.4109 130-0.6775 -3.8516 140-0.7313 -4.1574 150-0.7660 -4.3548 160-0.7865 -4.4711 170-0.7969 -4.5301 180-0.8-4.5479 190-0.7969 -4.5301 200-0.7865 -4.471
20、1 210-0.7660 -4.3548 220-0.7313 -4.1574 230-0.6775 -3.8516 240-0.6-3.4109 250-0.4952 -2.8153 260-0.3616 -2.0556 270-0.2-1.1370 280-0.0143 -0.0812 2900.1888 1.0734 3000.42.2740 3100.6081 3.4567 3200.8008 4.5523 3300.9660 5.4918 3401.0929 6.2130 3501.1727 6.6669 3601.26.8219 （单位：N -mm）列出二级往复惯性力数值表曲柄半径
21、与连杆长度比：查资料 取曲轴旋转角速度： 曲柄销旋转半径：由热力计算数据可知最大活塞力为6.413kN,取由公式 代入数据 往复质量在运动时产生的往复惯性力I为： （2-3）现将查得与和I的值如表4.3所示表 4.301.29.5506 101.1727 9.3337 201.0929 8.6982 300.9660 7.6885 400.8008 6.3732 500.6081 4.8394 600.43.1835 700.1888 1.5027 80-0.0143 -0.1137 90-0.2-1.5918 100-0.3616 -2.8778 110-0.4952 -3.9415 120
22、-0.6-4.7753 130-0.6775 -5.3923 140-0.7313 -5.8204 150-0.7660 -6.0967 160-0.7865 -6.2595 170-0.7969 -6.3422 180-0.8-6.3671 190-0.7969 -6.3422 200-0.7865 -6.2595 210-0.7660 -6.0967 220-0.7313 -5.8204 230-0.6775 -5.3923 240-0.6-4.7753 250-0.4952 -3.9415 260-0.3616 -2.8778 270-0.2-1.5918 280-0.0143 -0.1
23、137 2900.1888 1.5027 3000.43.1835 3100.6081 4.8394 3200.8008 6.3732 3300.9660 7.6885 3401.0929 8.6982 3501.1727 9.3337 3601.29.5506 （单位：N mm）（4）计算往复摩擦力查资料知， （2-4） 4.4 .切向力图（1）第一级切向力曲线的绘制确定飞轮矩之前,需作出压缩机各列的切向力图.先求出各个曲柄转角处的切向力值,然后以曲柄转角为横坐标作出的切向力曲线称为切向力图.用作图法求得的综合活塞力通常是以行程为等分的，而切向力图是以角度为等分的,因此,在求得各点的切向力之
24、前,需将综合活塞力图上的位移转换成相应的转角,然后在综合活塞力图上取得作用在曲柄销上的连杆力 (分解成切向力T和径向力R)。 式中：-代表活塞力按曲柄转角求得的综合活塞力乘以因子,即得转角时的切向力值,其值可按资料活塞式压缩机设计表3-4取出。作切向力图 以纵坐标表示切向力,其比例尺与活塞综合力相同,横坐标为按圆周长的展开得到的平滑线.取240mm表示100 .由于存在旋转摩擦力的影响，可得：选取比例尺：力比例尺： 长度比例： 将横坐标向下移动相当于的距离和总切向力曲线以移动后的新横坐标为计算依据。按上公式计算各点切向力，然后根据叠加值绘制第一级总切向力图。第一级切向力和综合活塞力如表4.4
25、表4.4 一级综合活塞力和切向力值曲柄转角惯性力I摩擦力RsII级轴侧气体力II级盖侧气体力综合活塞力P切向力T06.01431.5327 0.4666-3.1664.8476 0.000 105.87771.5327 0.4712-2.9494.9326 1.025 205.47751.5327 0.4855-2.4425.0537 2.054 304.84161.5327 0.5103-1.8954.9896 2.929 404.01341.5327 0.5473-1.4434.6504 3.451 503.04751.5327 0.599-1.1094.0702 3.524 602.00
26、481.5327 0.669-0.8713.3355 3.182 700.94631.5327 0.7627-0.7182.5237 2.537 80-0.07161.5327 0.8876-0.7181.6307 1.663 90-1.00241.5327 1.0544-0.7180.8667 0.867 100-1.81221.5327 1.2778-0.7180.2803 0.266 110-2.4821.5327 1.5782-0.718-0.0891 -0.078 120-3.00711.5327 1.982-0.718-0.2104 -0.164 130-3.39571.5327
27、2.0579-0.718-0.5231 -0.349 140-3.66531.5327 2.0579-0.718-0.7927 -0.431 150-3.83921.5327 2.0579-0.718-0.9666 -0.399 160-3.94181.5327 2.0579-0.718-1.0692 -0.297 170-3.99381.5327 2.0579-0.718-1.1212 -0.156 180-4.00951.5327 2.0579-0.718-1.1369 0.000 190-3.9938-1.5327 1.9574-0.722-4.2911 0.598 200-3.9418
28、-1.5327 1.7038-0.736-4.5067 1.251 210-3.8392-1.5327 1.3942-0.761-4.7387 1.957 220-3.6653-1.5327 1.1039-0.797-4.8911 2.658 230-3.3957-1.5327 0.8649-0.848-4.9115 3.273 240-3.0071-1.5327 0.6803-0.917-4.7765 3.717 250-2.482-1.5327 0.5417-1.01-4.4830 3.919 260-1.8122-1.5327 0.4666-1.134-4.0123 3.811 270-
29、1.0024-1.5327 0.4666-1.302-3.3705 3.370 280-0.0716-1.5327 0.4666-1.531-2.6687 2.721 2900.9463-1.5327 0.4666-1.848-1.9678 1.978 3002.0048-1.5327 0.4666-2.291-1.3523 1.290 3103.0475-1.5327 0.4666-2.917-0.9356 0.810 3204.0134-1.5327 0.4666-3.166-0.2187 0.162 3304.8416-1.5327 0.4666-3.1660.6095 -0.358 3
30、405.4775-1.5327 0.4666-3.1661.2454 -0.506 3505.8777-1.5327 0.4666-3.1661.6456 -0.342 3606.0143-1.5327 0.4666-3.1661.7822 0.000 第二级切向力曲线的绘制按中公式计算各点切向力，然后根据叠加值绘制第二级总切向力图。第二级切向力和综合活塞力如表4.5表4.5二级综合活塞力和切向力值曲柄转角惯性力I摩擦力RsII级轴侧气体力II级盖侧气体力综合活塞力P切向力T06.01431.26780.4666-3.1664.58270.000105.87771.26780.4712-2.9
31、494.66770.970205.47751.26780.4855-2.4424.78881.946304.84161.26780.5103-1.8954.72472.774404.01341.26780.5473-1.4434.38553.254503.04751.26780.599-1.1093.80533.294602.00481.26780.669-0.8713.07062.929700.94631.26780.7627-0.7182.25882.27080-0.07161.26780.8876-0.7181.36581.39390-1.00241.26781.0544-0.7180.
32、60180.602100-1.81221.26781.2778-0.7180.01540.015110-2.4821.26781.5782-0.718-0.3540-0.309120-3.00711.26781.982-0.718-0.4753-0.370130-3.39571.26782.0579-0.718-0.7880-0.525140-3.66531.26782.0579-0.718-1.0576-0.575150-3.83921.26782.0579-0.718-1.2315-0.509160-3.94181.26782.0579-0.718-1.3341-0.370170-3.99
33、381.26782.0579-0.718-1.3861-0.193180-4.00951.26782.0579-0.718-1.40180.000190-3.9938-1.26781.9574-0.722-4.02620.561200-3.9418-1.26781.7038-0.736-4.24181.177210-3.8392-1.26781.3942-0.761-4.47381.848220-3.6653-1.26781.1039-0.797-4.62622.514230-3.3957-1.26780.8649-0.848-4.64663.096240-3.0071-1.26780.680
34、3-0.917-4.51163.510250-2.482-1.26780.5417-1.01-4.21813.688260-1.8122-1.26780.4666-1.134-3.74743.560270-1.0024-1.26780.4666-1.302-3.10563.106280-0.0716-1.26780.4666-1.531-2.40382.4512900.9463-1.26780.4666-1.848-1.70291.7123002.0048-1.26780.4666-2.291-1.08741.0373103.0475-1.26780.4666-2.917-0.67070.58
35、13204.0134-1.26780.4666-3.1660.0462-0.0343304.8416-1.26780.4666-3.1660.8744-0.5133405.4775-1.26780.4666-3.1661.5103-0.6143505.8777-1.26780.4666-3.1661.9105-0.3973606.0143-1.26780.4666-3.1662.04710.000总切向力曲线的绘制将第一级和第二级的切向力叠加如表4.6表4.6曲柄转角切向力T切向力T总切向力0000101.0250.971.995202.0541.9464302.9292.7745.70340
36、3.4513.2546.705503.5243.2946.818603.1822.9296.111702.5372.274.807801.6631.3933.056900.8670.6021.4691000.2660.0150.281110-0.078-0.309-0.387120-0.164-0.37-0.534130-0.349-0.525-0.874140-0.431-0.575-1.006150-0.399-0.509-0.908160-0.297-0.37-0.667170-0.156-0.193-0.3491800001900.5980.5611.1592001.2511.1772
37、.4282101.9571.8483.8052202.6582.5145.1722303.2733.0966.3692403.7173.517.2272503.9193.6887.6072603.8113.567.3712703.373.1066.4762802.7212.4515.1722901.9781.7123.693001.291.0372.3273100.810.5811.3913200.162-0.0340.128330-0.358-0.513-0.871340-0.506-0.614-1.12350-0.342-0.397-0.739360000二级切向力总切向力一级切向力5 .
38、压缩机零部件设计5.1 曲轴设计5.1.1 曲轴设计基本原则1.曲轴的轴颈要有适当的尺寸，使配用的轴承能有胜利的负荷能力；2.曲轴要有足够的强度，以承受交变弯曲与交变扭转的联合作用。曲轴的各危险断面，尤其是高度应力集中现象存在的轴颈和曲柄过度圆角处，要进行强度校核。3.曲轴要有足够的刚度。轴颈偏转角不应超过许用值以保证轴承可靠地工作。在采用悬挂电动结构时，电机转子中心的挠度不应超过许用值，以保证电机正常工作。5.1.2 曲轴机构尺寸的计算1.曲柄销的直径式中 P最大活塞力（N）根据设计手册选定曲柄销的直径为2.主轴颈直径 计算主轴颈选定直径为38mm。3.轴颈长度轴颈长度要与轴承宽度相适应，在
39、非定位轴处，轴颈直圆柱部分要的长度要比轴承宽度适当大些，使轴颈与轴承沿轴线方向有相互常动的余地，以适应制造偏差和曲柄热膨胀的影响。4.曲柄厚度 5.曲柄宽度 5.2 连杆的计算步骤 连杆大头轴瓦的计算 连杆小头轴瓦的计算 连杆的计算 连杆螺栓的计算5.1.1 主要尺寸计算序号名称代号单位公式参数的选择和计算说明1最大活塞力PN3746由图知2曲柄半径Rmm已知S=1003连杆长度Lmm已知4大头孔直径mm60查表得5曲柄销直径Dmm35已知6小头衬套直径dmm35查表得7小头衬套宽度bmm查表得8小头衬套厚度Smm9小头孔直径mm10杆体之间直径mm11近小头处杆体直径mm12近大头处杆体直径mm13连杆宽度Bmm14杆体中间面积mm15大头处截面