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1、目录1.设计内容与设计参数 . .错误 ! 未指定书签。设计内容 . .错误 ! 未指定书签。设计参数 . .错误 ! 未指定书签。2.次梁 LL-1 设计 . .错误 ! 未指定书签。荷载汇集与计算简图 . .错误 ! 未指定书签。梁截面选择 . .错误 ! 未指定书签。截面复核 . .错误 ! 未指定书签。3.主梁 L-1 设计 . .错误 ! 未指定书签。荷载汇集与计算简图 . .错误 ! 未指定书签。截面选择 . .错误 ! 未指定书签。强度及挠度验算 . .错误 ! 未指定书签。整体稳定验算 . .错误 ! 未指定书签。加劲肋设置与局部稳定验算 . .错误 ! 未指定书签。4.柱 Z
2、3 设计 . .错误 ! 未指定书签。荷载汇集与计算简图 . .错误 ! 未指定书签。截面选择 . .错误 ! 未指定书签。强度、刚度与整体稳定验算 . .错误 ! 未指定书签。局部稳定验算 . .错误 ! 未指定书签。5.主次梁螺栓连接计算与节点图 . .错误 ! 未指定书签。确定节点荷载与螺栓布置 . .错误 ! 未指定书签。螺栓连接验算 . .错误 ! 未指定书签。1.1.1设计内容与设计参数设计内容图所示钢平台，其结构平面布置图如图，按照任务要求，本人设计内容为边次梁 LL-1 、中间主梁 L-2 和中柱 Z4，并设计主次梁螺栓连接。图钢平台图钢平台结构平面布置图1.2设计参数钢材 Q
3、235-B，焊条 E43 型，螺栓 C 级。柱和次梁采用型钢，主梁采用焊接钢板梁，梁均按两端铰接设计， 节点连接为螺栓连接， 主、次梁计算跨度分别为和，次梁间距 3m和，次梁上翼缘与楼板焊牢， 柱按轴心受压构件设计， 计算长度 6m，楼面恒载与活荷载标准值分别为和 6kN/m2。1.3次梁 LL-1 设计1.4荷载汇集与计算简图恒载标准值（楼面传来的恒载和次梁自重）活载标准值（楼面传来的活载）总荷载标准值总荷载设计值跨中弯矩与支座剪力设计值计算简图及内力如图q=m7M=V=图次梁计算简图与内力图1.5梁截面选择次梁挠度允许值查教材附表为v / l 1/ 250 ，由此，次梁所需截面惯性矩为由强
4、度控制所需梁截面抵抗距选择型钢 HN350× 175× 6× 9， I x 11200 cm4 ,Wx 649cm3 , q 0.410kN / m ，另外 I32a 也合适，但用材多不做首选。1.6截面复核次梁截面无削弱，且所选截面的截面特性参数均大于所需，故挠度与正截面强度满足。根据经验，该梁抗剪强度富余较多，验算省略。次梁上无集中力，无需验算局部承压次梁受压翼缘与楼板牢靠连接，不必验算整体稳定次梁为型钢梁不必验算局部稳定3. 主梁 L-2 设计1.7 荷载汇集与计算简图均布恒载标准值（梁半宽楼面传来的恒载和主梁自重）总均布荷载标准值总均布荷载设计值次梁传来集
5、中恒载标准值P2Kplk l35.5147.2255.70 kN ，次梁传来总集中力设计值P2 pl l44.60 7.2321.12kN ，支座剪力与跨中弯矩标准值主梁计算简图及内力如图所示M(kN·m)V（kN）图主梁计算简图与内力图1.8L-2 截面选择主梁挠度允许值查教材附表为v / l 1/ 400，由此，梁最小高度为由强度确定所需截面抵抗矩为梁的经济高度为选取梁腹板高度 h85cmw梁腹板厚度 t w2hw / 72850 /78.3 mm ，选取 tw 8 mm翼缘板的截面尺寸由强度控制所需梁截面抵抗距选取 b280mm ， t16mm ， 则 b / t17.526
6、， 翼缘板不会局部失稳1.9强度及挠度验算所选截面如右图：1-8 × 8501×× 85=68cm22-16 × 2802×× 28=A=计算截面几何特性参数Sx281.643.30.8852 / 82662cm3图主梁截面内力计算：由于原估算的梁自重实际所选梁自重相差不大，对内力计算结果影响很小，故直接采用节内力计算结果。整体稳定验算：因侧向支撑间最大距离为l1 / b330 / 2811.816 （见附表）故无需计算整体稳定抗弯强度验算所以x1.05抗剪强度计算局部承压强度验算：因主次梁采用平接，无需验算。次梁作用点外侧主梁截面腹
7、板顶端处的折算应力该截面的弯矩和剪力分别为：挠度验算条件：vM Lkv1L10EIL400x1.10整体稳定验算因侧向支撑间最大距离为l1 / b330 / 2811.816 （见附表）故无需计算整体稳定1.11加劲肋设置与局部稳定验算梁所受荷载为静力荷载，荷载简图及内力图如图所示。跨度中点 M max1005.5 kN m, 梁端 Vmax327.7kN（1）加劲肋的布置考虑到在 1/3 跨度附近有次梁相连，该处必须设横向加劲肋，横向加劲肋的最大间距为 =×850=2125mm，故最后取横向加劲肋布置如图所示图 主梁横向加劲肋布置（2）区格的局部稳定性验算1）区格所受应力式中 M1
8、 和 M2 为所计算区格左右的弯矩，ymax为中和轴至腹板上端的距离。2 ）区格的临界应力当 a/h0=1600/850=> 时，3) 局部稳定验算22验算条件为：c1.0crcrc,cr22今上式左边49.848.02150 0.248 1.0108.92.2.1满足条件，可（3）区格的局部稳定验算稳定条件为：（4）区格的局部稳定验算局部稳定条件为 :通过以上计算，说明取如图所示的横向加劲肋布置是合理的。（5）横向加劲肋的截面尺寸柱 Z3设计荷载汇集与计算简图（ 1）设计资料1）柱上、下端均为铰接，计算长度：loxl oy6.00m2）柱子承受轴心压力设计值：计算简图如图所示图 柱 Z
9、3 计算简图2.2截面选择（1）试选截面方案一1）H 型钢截面当 loxl oy 时，因 ix ? i y ，不可能做到 x 和 y 两方向长细比相等，而由对 y 轴的长细比y 控制。假设l oy600y =100，则 iy6.0cmy100H 型钢截面对 y 轴屈曲时为 b 类截面，查附表得：2）需要截面积3）试选截面按此数据查型钢表（附表） ，选用 HW 250×250× 9×14，（2）试选截面方案二重新假设y =110，得=0.493需要截面积A= N947.4210310 289.4cm2f0.493215需要回转半径loy600i y5.45cmy11
10、0按此数据查型钢表（附表） ，也选用 HW 250×250× 9× 14 故最终截面选用 HW 250×250× 9× 142.3强度、刚度与整体稳定验算（1）因截面无削弱不需要进行强度验算（2）刚度验算：x长细比y60055.615010.860095.31506.29（3）整体稳定性验算由 y95.3 ，查得0.5862.43.3.1局部稳定验算H 型钢的局部稳定性一般都能满足要求，可不验算主次梁螺栓连接计算与节点图确定节点荷载与螺栓布置次梁腹板通过螺栓与主梁横向加劲肋连接，采用螺栓直径d=20mm。（1）确定节点荷载次梁梁端反力
11、设计值各为 V 44.60 7.2/ 2 160.56kN m （2）螺栓布置1)C 级螺栓的承载力设计值N b双剪时的承载力设计值：对主梁腹板承压时的承载力设计值：故 N b min 88.0,48.8 48.8kN2）次梁简支于主梁所需螺栓数为采用 n4个3）按构造要求排列螺栓采用螺栓中心距 p65mmpmin3d0321.5mm64.5 mm端距 a 45mmamin2d02 21.543mm。连接长度 l 653 452285mmh1 290mm。取次梁端部上翼缘切割高度为30mm。主次梁螺栓连接节点图如图所示图 主次梁螺栓连接节点图3.2螺栓连接验算次梁端部抗剪强度验算max1.5V1.5160.6 103121.7N / mm2fv 125N / mm2 ，可Awn(350 20)6精心搜集整理，请按实际需求再行修改编辑，因文档各种差异排版需调整字体属性及大小