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1、第一节、转角竖料结构受力分析、计算说明根据图纸分格及幕墙所处的位置，我们选取了最不利的位置进行计算。竖料选用6063-T6 铝合金型材，根据建筑结构特点，幕墙竖料悬挂与主体结构之上，竖料为拉弯 构 件，各层接缝之间设置伸缩缝， 故竖料仅验算其强度和刚度， 整体稳定不需要考虑此次主要对西北转角处立柱校核， 考虑在负风压作用下， 立柱两半框将不再相互 挤压， 而是有相互别离的趋势，此处我司将插芯与立柱半框的螺钉调节为 300m ，m 同时采取措施 防止了立柱别离至裂开的状况。竖料荷载分布图及计算模型 :二、力学模型及根本假定竖料支撑于主体支座之上， 上部竖料对插入下部竖料， 实际受力模型为简支梁，
2、 它 将 承受风荷载、 地震作用、 自重荷载及其他形式的荷载； 水平荷载可简化为梯形荷载， 竖料 自重以轴心拉力形式为集中荷载，而竖料自重简化为均布荷载。 竖料左部荷载宽度 W L=1420mm竖料右部荷载宽度 W R=1500mm该竖料左右边框均为相同的半框，偏平安考虑取1500mm。计算竖料的最大计算跨度 S m =2700mm计算转角框、竖料截面参数铝合金竖梁的截面特性，关于强轴X-X方向:Am=1370mm2 Ix_m=3174097mm 4 ICyc_m =69mm1W I C xc_m x_m yc_mCy5=76mmWxt_m Ix_m Cyt_m 1局部扭曲失稳一截面等级分类：
3、y_m=3197235mm 4Wxc_m 46013mm 3Wxt_m 41754mm 3GB 50429-2007表522-1受压板件全部有效的最大宽厚比硬化程度加劲板件、中间加劲板件非加劲板件、边缘加劲板件二E焊接焊接二E焊接焊接弱硬化k'17 k'6 k'5 k'强硬化17 k'15 k'5 k'4 k'GB 50429-2007表计算系数1, 2的取值系数硬化程度加劲板件、中间加劲板件非加劲板件、边缘加劲板件非焊接焊接非焊接焊接1弱硬化强硬化2弱硬化强硬化杆件A元件类型一一加劲肢单元：计算板件的宽度：b 28.83mm计算
4、板件的厚度：t 3mm关于X-X轴为均布应力：根据标准规定，对于均布受压板件：k' 1.0材质系数查表得：f0.2180MPa，240MPa / f 0.2 1.15加劲板件、中间加劲板件的宽厚比限值: 实际计算宽厚比：b9.61 tI021.5 k'24.83I024.83满足要加劲肋修正系数，对于不带加劲肋的板件：1结论：板件A的计算有效厚度为3.0mm。杆件B元件类型一一加劲肢单元:关于X-Xmin19.99mmmax 48.3mm压力分布不均匀系 受压板件局部稳定系max对于加劲板件或中间加劲板件，计算系数:min0.420,8.2k1.055.58ko 4对于加劲板件
5、或中间加劲板件'计算系数：k' k/ko 1.39计算板件的宽度：b 60.09mmt 3.0mm加劲肋修正系数，对于不带加劲肋的板 计算板件的厚度: 件:材质系数查表得：fo.2l8OMPa ,240MPa / f 0.2 1.15加劲肋修正系数，对于不带加劲肋的板 件：加劲板件、中间加劲板件的宽厚比限 值：实际计算宽厚比:20.031I0 21.5 k' 29.19满足要求I 029.19结论：板件B的计算有效厚度为3.0mm。杆件C元件类型一一加劲肢单元：关于X-X轴为梯度应力: 压应力分布不均匀系数计压力分布不均匀系数：min 0.59max受压板件局部稳定系数
6、：01, k7.81 6.29 9.78 2 7.5对于加劲板件或中间加劲板计算系件，数：k0 4对于加劲板件或中间加劲板计算系件，数：k' k/k01.87计算板件的宽度：b 74.38mm计算板件的厚度：t 3.0mmmin19.99mmmax 33.61mm240MPa / f 0.2 1.15材质系数查表得:0.2180MPa，加劲板件、中间加劲板件的宽厚比限值：i 0 21.5 k' 33.8实际计算宽厚比：b24.8 i 0 33.8满足要求t结论：板件C的计算有效厚度为3.0mm。杆件D元件类型一一加劲单元：关于X-X轴为均布应力：根据标准规定，对于均布受压板件：
7、k' 1.0对于非加劲板件定系数：计算板件的宽度：计算板件的厚度：加劲肋等效高度：材质系数查表得:f 0.2 180MPa ，b 46.09mmt 3.0mmc 7.5mm1 0.1(c / t 1) 2 1.225或边缘加劲板件，计算系数：k0 0.425受压板件局部稳k 0.425240MPa / f 0.2 1.15边缘加劲板件的宽厚比限值：O0 6 k ' 7.64 实际计算宽厚比：b13.6 o0 7.64不满足要求0.96 1 2Eal1.0 0.22受压板件的弹性临界屈曲应 力：cr212(1 Val2 )43.8MPaf0 .2 / cr 203板件的换算柔度系
8、数：te1.26mm板件宽厚比大于表时，应按下式进行有效厚度折减：te 1 £ 0.2 22 1结论：板件D的计算有效厚度为1.26mm有效厚度铝型材截面特性:铝合金竖梁的截面特性，关于强轴X-X方向:Cyc_m=72.48mmWIC1Wxc_m 39353mm 3xc_mx_myc_mxc_mCyt_m=72.51mmWxt_mIx_m Cyt_m 1Wxt_m 39341mm 32Am=1302mm 2 I4x_m=2852699mm44Iy_m=2970556mm 4四、荷载计算1、风荷载标准值计算根据以下标准进行荷载取值1 中华人民共和国国家标准：GB50009-2001建筑
9、结构荷载标准2中华人民共和国行业标准：JGJ 102-2003玻璃幕墙工程技术标准 采 用以下给定公式计算风荷载设计标准值Wkgz si z w0w0根本风压,取 we 0.5kPasi局部风压体型系数z -风压高度变化系数，取z 2.14gz高度Z处的阵风系数，取gz1.50竖料计算荷载宽度W=1500mm计算竖料的最大计算跨度 S m =2700mm 计算参 数S min(W ,S m) 0.5 750mm 附属面积偏于平安考 虑取玻璃的分隔面积A 1m 2局部风压体型系数 slsl(A)sl(1) sl(10)sl (1) log A1.8 0.8 1.8 1.8 log( A)1.8s
10、l sl (A) 0.2 2 所以，作用在玻璃上风荷载标准值 为 Wk gz sl z w0=kPa 水平分布地震作用标准值为1.2 Etgl = kPaqEkmax gl五、水平荷载下竖料的受力分析作用在竖料上的水平线荷载标准值qk (Wk 0.5 qEk ) S 2.41N /mm 作用在竖料上的水平 线荷载设计值 :q (1.4 W k 0.5 1.3 q Ek) S 3.361N /mm 竖料在水平荷 载作用下的支座反力 :Rh q Sm 0.5 =4540N 竖料在水平荷载作用下的最大弯矩1 2 2 6M hq Sm2 (3 4 2) = X 106 N mm24材料塑性开展系数 :
11、 1.05 竖料上的最大弯曲应c_hWxc_m63.3MPa 140MPat _hMP169.8MPa 140MPaWxt m作用在竖料上的最大变形 dhi 3584qELaki iSxm_m 7.5mm< Sm /18015mm故竖料在水平荷载作用下是平安 的。六、竖向荷载下竖料的受力分析计算由面板玻璃自重产生的集中Ggl 0.5 25.6 10 6 (t1 t2) WSmg1037N横料自重标准值GtAtal G St竖料自重值G m Amal G Sm =136N作用在单元竖料上的总重量G Ggl (Gt Gm) 1.25 =1268N为考虑其他配件增加值作用在铝竖料上的最大拉应力t 打 0.9MPa 140MPaAm故铝料在竖向荷载作用下是平安 的。七、组合荷载下竖料的受力分析作用在竖料上的最大组合应力cc_hhtt t_vv0.45 1.0140MPa 140MPat _h t_v140MPa 140MPa0.5 1.0故所选用的竖料是平安的