水工建筑物课程设计之前进水闸设计.doc

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1、水工建筑物课程设计之前进水闸设计Company Document number : WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998水工建筑物课程课程设计闸 初 步 设 计学号：专业：水利水电工程姓名：封苏衡指导教师：潘起来老 师2011 年 12 月 19 B目录第一章设计资料和枢纽设计41. 设计资料42. 枢纽设计5第二章闸孔设计71.闸室结构设计72 确定闸门孔口尺寸7第三章消能防冲设计111. 消力池设计112；每支的133.防冲槽的设计14第四章地下轮廓设计151 地下轮廓布置形式152闸底板设计153铺盖设计164 侧向防渗165 排水止水设计17第五章渗流计算191

2、设计洪水位情况192. 校核洪水位情况23第六章闸室结构布置241闸室的底板242. 闸墩的尺寸243. 胸墙结构布置244闸门和闸墩的布置24255工作桥和交通桥及检修便桥6.闸室分缝布置26第七章闸室稳定计算271. 确定荷载组合272. 闸室抗滑稳定计算和闸基应力验算27第八章上下游连接建筑物311 上游连接建筑物312下游连接建筑物31参考文献31第一章设计资料和枢纽设计1、设计资料工程概况前进闸建在前进镇以北的团结渠上是一个节制闸。本工程等别为III等，水闸按3级建筑物设计。该闸有如下的作用：(1) 防洪。当胜利河水位较高时，关闸挡水，以防止胜利河的高水入侵团结渠下游两岸的底田，保护

3、下游的农田和村镇C(2) 灌溉。灌溉期引胜利河水北调.以灌溉团结渠两岸的农田。(3) 引水冲淤。在枯水季节。引水北上至下游红星港，以冲淤保港。规划数据(1)团结渠为人工渠，其断面尺寸如图1所示。渠底高程为，底宽50m,两岸边坡均为1 ： 2。(比例1 : 100)图1团结渠横断面图(单位：m) 灌溉期前进闸自流引胜利河水灌溉，引水流量为300F/s。此时相应水 位为：闸上游水位，闸下游水位；冬春枯水季节，由前进闸自流引水至下游红 星港，引水流量为100,此时相应水位为：闸上游水位，闸下游水位。（3）闸室稳定计算水位组合：设计情况，上游水位2204.3m,下游水位2201.0m ；校核情况，上游

4、水位2204.7m,下游水位2201.0mo消能防冲不利情况 是：上游水位2204.7m,下游水位，引水流量是300/n3/s（4）下游水位流量关系：流量加7$水位H（m）（5）地质资料: 根据地质钻探报告，闸基土质分布情况见下表：层 序高程（m）土质概况标准贯入击数（击）1重粉质壤土9-13II松散粉质壤土8III坚硬粉质粘土（局部含铁猛结核）15-21（根据土工试验资料，闸基持力层坚硬粉质粘土的各项参数指标为：凝聚力C=；内摩擦角0=19。；天然孔隙比*；天然容重/ = 2O.3KN/m3建闸所用回填土为砂壤土，其内摩擦角9 = 26”，凝聚力c = 0kPa,天然容重 y = SkN/m

5、本地区地震烈度在6度。（6）本工程等别为III等，水闸按3级建筑物设计。（7）闸上有交通要求，闸上交通桥为单车道公路桥，桥面净宽,总宽，采用板梁结构。每米桥长约种80KNo （详见设计书插图）（8）该地区“三材"供应充足°闸门采用平面钢闸门，尺寸自定，由工厂加工。不考虑风浪的作用，胜利河为少泥沙河道（含少量推移质泥沙）2. 枢纽设计进水口防沙设施设计胜利河为少泥沙河流，防沙要求不高，为防止泥沙进入引水渠，防沙设施设拦 沙坎即可，水电站进水口设计规范DUT5398-2007中规定其高度为3】儿 取 其高度为。引水渠的布置 取水方式确定：由于胜利河为少泥沙河道，防沙要求不高，且

6、取水期间河道 的水位和流量能够满足取水要求，故取水方式可设计成无坝取水。 引水口位置选择:胜利河在流经灌区时有一个明显的弯道，可利用弯道环流 原理，将引水渠的引水口设在胜利河凹岸顶点位置稍偏下游处，该位置距弯道 水流拐点的长度可由公式计算：式中：L进水闸至引水口弯道起点的距离K与渠道分沙比有关的系数一般取 （K=）R河道的弯道半径B河道河槽的宽度由此可确定引水口位置 引水渠的方位确定:为使弯道水流平顺进入引水渠，根据规范，取引水渠中 心线与河道水流方向夹角即引水角不超过30度。（取25度）第二章闸孔设计1. 闸室结构设计為二磐= 0.99 >0.8属淹没出流。H °7 35由水

7、闸设计规范SL2652001查得当 丄"阳时，b = 0.36初步设计认为m = 0.385, £ = 0.94由厶式 © 一 ban莎H器 0.36x 0.94x 0.385x 2 x9.81 x 7.35V2 26AQm枯水季节：上游水位，下游水位，流量100F/s上游水深H = 2201.44-2194.5 = 6.94加，下游水深心=2201 .38-2194.5 = 6.88/?/过水断面 A = (50 + 2 x 6.94) x 6.94 = 443.33亦上游行近流速 V0 = 1 r、r = 0.226?/ sA 443.33丿m o口 s： s

8、 1.0x0.2262仃近水头 H.=H += 6.94 += 6.943 m°2g2x9.81- = - = 0.991 >0.8 属淹没出流。Hq 6.943由水闸设计规范SL2652001查得当丨=0.99时，b = 0.36初步设计认为2 = 0.385, s = 0.94由公式厶° =9.472/z?1000.36 x 0.94 x 0.385 x 2 x 9.8l x 6.9433/2由于应选用最大过闸单宽流量，故应选最大闸孔总净宽，因此综合两种情况，闸Q 300孔总净宽取值为。此时单宽流量§ =厂=而=11.50加'/（$*加），由地质

9、资料知闸地基处为坚硬粉质粘土，可取20-257（5*7/0,故满足要求 孔数及单孔宽度的选定 为了保证闸门对称开启，使水流过闸均匀，孔数宜采用单数。我国大中型水闸 单孔宽度一般采用8-12m,故选“ =3孔，选单孔净宽人=10/n。根据规范上游闸墩头部均采用半圆形，下游闸墩头部采用流线形，厚d = 2m , 边墩取闸孔总宽度为:=nZ0 +（n-l）x J = 3x10+ 2x2 = 34m渠道宽，闸室总宽度应与渠道宽度相适应，两者的比值为34/50=大于符合要求。闸孔尺寸示意图见图2-1 （比例1 : 100）图2-1闸孔布置图（单位：m）水闸泄流能力验算（查阅水闸设计规范SL265-200

10、1）灌溉期过流验算：上游水位，下游水位，流量300/s对于中孔:/（> = 10m , d = 2m对于边孔:/0 = 10m , bh = （50 37）/2 + 7.33 x 2 = 21.16m则 £/（-1）+ 6=（）973x（3-1） + 0.912 =0953n3水闸泄流能力Q =旳叭 x莎H器=0.36x0.953x0.385x30x>/2x9.81 x7.353/2 =349.75",/$ 大于300J/s满足要求。枯水期过流验算:上游水位，下游水位，流量100加'/$对于中孔:人=10加,d = 2m对于边孔:Zo = 10m ,瓦=

11、（50 - 37）/2 + 6.94 x 2 = 20.38？则 £ = n + 勺=（）.973x（3-1） + 0.9124 =。畑3水闸泄流能力0 = b劝厶 X廊= 036X0.953x0.385x30xa/2 x 9.81 x6.943/2 = 320.90," 大于100w'/5满足要求。第三章消能防冲设计1消力池设计确定消能型式由于本闸所处渠道底部为粉质粘土，抗冲刷能力较低，故采用底流式消能。确定消能计算工况由第二章计算已知，灌溉期和枯水期水位时闸门全开引水，均为淹没出流，无须消能。当引水流量为300加'/£,上游水位，下游水位时，为

12、最不利的工况，取该工况为计算工况计算工况时上下游水面连接形态的判别引水流量为300/5,上游水位，下游水位；上游水位H = 2204.7-2194.5 = 10.2/n,下游水位九=2201 .78 - 2194.5 = 7.28？该工况情况下，关闸挡水，部分闸门不完全开启，下游水位较低，闸孔射流速 度大.最容易造成渠道的冲刷。消力池设计采用挖深式消力池，消力池首端宽度采用闸孔总宽= 34m ,末端宽度采用河底宽度b2 = 50m。为保证水闸安全运行，可以规定闸门的操作规程，本设计按闸孔对称方式开启运行，分别为开启3孔和中间1孔当闸门不完全开启，闸孔射流速度较大，比闸门完全开启时更容易引起渠床

13、的 冲刷，取闸门相对开启从（大于属于堰流）过水断面 A = (50 + 2 x 10.2) x 10.2 = 718.08w2上游行近流速卩。=£ = z. Q= 041 &"/ sA /1 o.vo行近水头= H +竺i = 10.2 + nz 忙 =10.21加°2g2x9.81下游水深人=2201.78 - 2194.5 = 7.28加宽顶堰闸孔出流流量公式Q =/（）j2gH。- Z< =£卩-£ "叽£由相对开启高度e/H查水力学354页表9-7可得，。取九假设水跃在最小收缩断面开始发生，由水闸设计规

14、范可得：跃后水深心咯-1）（工严，根据/血和化的关系判别水跃形态_2 ghc0 b2计算表格如下：验算计算工况闸门全开自由堰流状态下水跃形态由迭代公式求收缩水深心, q0j2g（仏一仏）g = 8.82,/（s*加），0 = 0.9令勺=0 ；代入迭代公式可得：h2 = 0.692m, h3 = 0.7171 m, h4 = 0.71808 m, h5 = 0.7181 m, h6 = 0.7181 m f 由此可得几=0.7181 tn = 0.718/n假设水跃在最小收缩断面发生，跃后水深，7-=V（aP?-1）（F严"95加2 V g*o Shc.2 < h,故也发生淹没

15、式水跃结论由以上计算可知，上下游水位的连接形态为淹没式水跃，这种情况对底部冲 刷不太严重，不需要修建消力池/旦应按要求设计相应的护坦。护坦尺寸设计闸孔按1孔和三孔对称开启时时跃前水深和跃后水深最大差值为。以此为计算控制工况水跃长度d =6.9x3.78 = 26.08加；按规范取0 = 0.75考虑到闸底板的厚度，按规范取2m,护坦与闸底板用斜坡连接，坡度1：4护坦长度=Ls+pLs =1x4 + 0.75 x 26.08 = 23.56"?,取 Ls）= 24加护坦厚度f = q>H ,匕取，q = 18.57r/（s*?），H为上下游水位差t = & JgVTZ =

16、0.155x V18.57xV292 = 0.873也,取F = m闸门全开自由堰流状态时跃前水深和跃后水深差值为%-叽=3.95-0.刀8 = 3.232/h水跃长度® =6.9x3.232 = 22.30/h ；按规范取0 = 0.75护坦长度厶,=厶 + 0厶=1 x 4 + 0.75 x 22.30 = 20.72m护坦厚度t = kxqyH ,人取，§ =叮=10,/（$*也），H为上下游水位差综合以上计算情况，可以确定护坦长度= 24/« ,护坦厚度=1加2. 海漫的设计水流经过护坦淹没式消能，虽已消除了大部分多余能量，但仍留有一定的 剩余动能，特别是

17、流速分布不均，脉动仍较剧烈，具有一定的冲刷能力。因 此，护坦后仍需设置海漫等防冲加固设施，以使水流均匀扩散，并将流速分布 逐渐调整到接近天然河道的水流形态。根据实际工程经验，海漫的起始段采用长为10米的水平段其顶面高程与 护坦齐平,水平段后采用1:10的斜坡，以使水流均匀扩散；为保护河床不受冲 刷，海漫结构采用干砌石海漫结构按公式L = l<2打屁 H为上下游水位差灯为渠床土质系数，根据地质资料渠床为粉质粘土取焉=10q为护坦出口处单宽流量，取最大值§ =斗” =10亦/（5 *m）L = k2 JgVTZ = lOx -JlOxx/29? = 41.34/z?,取为 42m根

18、据实际工程经验，海漫的起始段采用长为10米的水平段,其顶面高程与 护坦齐平,水平段后采用1:10的斜坡，以使水流均匀扩散；为保护河床不受冲 刷，海漫结构采用干砌石海漫结构3. 防冲槽设计水流经过海漫后，尽管多余能量得到了进一步消除，流速分布接近河床水流的 正常状态，但在海漫末端仍有冲刷现象。为保证安全和节省工程量，在海漫末 端设置防冲槽。海漫末端的河床冲刷深度按公式r=l.lxg为海漫末端单宽流量，由消能防冲设计水位组合取-300“ 3八、q = 10/7? /（s 水 in）30卜0为土质的不冲流速，查农田水利学112页表4-12,取为s；/为海漫末端河床水深，海漫前端水深为2201.78-

19、2194.5 = 7.28/;/,海漫10m水平段后有1:10的斜坡段，斜坡水平长度42-10 = 32/;/则斜坡段在垂直向下降,§Pr = 7.28 + 3.2 = 10.48m故取防冲槽深度为，槽顶高程与海漫末端齐平，底宽取5m,上游边坡系数为2,下游边坡系数为3。并在海漫末端预留足够块径大于30cm的石块，单宽抛石量V = At =3x25 = 75F （A值按经验取24）第四章地下轮廓设计1.地下轮廓布置形式综合说明按照防渗和排水相结合的原则，在上游侧采用铺盖、板桩、齿墙等防渗设 施，延长渗径，以减小作用在底板上的渗流压力，降低闸基渗流的平均坡降； 在下游侧设置排水反滤设施

20、，如面层排水、排水孔排水或减压井与下游连通， 使地基渗水尽快排出，防止在渗流出口附近发生渗透变形。由于粘性土地基不易发生管涌破坏，底板与地基间的摩擦系数较小，在布 置地下轮廓时，主要考虑降低作用在底板上的渗流压力。为此，在闸室上游设 置水平防渗，而将排水设施布置在护坦底板下。由于打桩可能破坏粘土天然结 构，故粘性土地基不设板桩。(具体图样见CAD大图)最小防渗长度的确定防渗长度应满足式L>CH的要求。根据地基为坚硬粉质粘土，渗径系数C 为43,取大值4,取校核情况上游水位2204.7m下游水位。则上下游水位差 / = 2201.7-2201.0 = 3.7加。于是 L = CH =4x3

21、.7 = 14.8/2?。2.闸底板设计闸底板长度计算闸底板顺水流方向长度，据闸基土为坚硬粉质粘土，闸室底板取(2.5-4.0)77 为安全起见取系数为4, H上下游最大水位差为综合考滤取上部结构布置及地基承载力等要求，确定闸底板长15m,齿墙深取 Im,在轮廓线上长度取2m,与底板联成一体闸底板厚度计算 闸底板厚度/ = (1/6-1/8)/0 (/0为闸孔净宽，为10m)t = (10/6-10/8)/7?,取 / = 2tn闸底板结构底板结构在垂直水流的长度上按经验每25m分段，每隔3m分横缝，防止 温度变形和不均匀沉降。3. 铺盖设计铺盖材料选择为充分利用灌区资源，减少投资，铺盖采用粘

22、土铺盖；为防止铺盖被水流冲刷，应在其表面铺砂层，然后再砂层上在铺设单层或双层块石护面。铺盖尺寸确定铺盖长度厶或=（3-5） H , H为上下游最大水位差取L简=4x3.7 = 14.8/ti t 取厶锚=15/»为方便施工，铺盖上游端取5,末端为2m,以便和底板连接。校核地下轮廓线的长度：根据以上设计数据，实际地下轮廓线长度L = 15 + 15 = 30m > 14.8m，满足要求。4. 侧向防渗上游翼墙设计上游翼墙除挡土外，最主要的作用是将上游来水平顺导入闸室，其次配合铺盖 其防渗的作用。其平面布置要与上游进水条件和防渗设施相协调。顺水流流向 的长度应满足水流要求，上游段插

23、入岸坡，墙顶要超出最高水位，则上游翼墙 顶部高程 H = 2204.7 + 1.0 = 2205 .Im下游翼墙设计下游翼墙除挡土外，最主要的作用是引导出闸水流均匀扩散，避免出现回流漩 涡等不利流态。翼墙平均扩散角采用7。-12。,顺水流流向的投影长度应大于或等 于护坦长度24m,下游插入岸坡，墙顶一般高出最高泄洪水位。则下游翼墙墙 顶高程日下=2201 .78 + 0.5 = 2202 .28？翼墙布置形式根据地基条件，翼墙采用曲线式，从边墩开始向上游延伸铺盖的长度15m,向 下游延伸护坦的长度24m后，上下游翼墙以圆弧的形式转弯90。后与岸边连 接，使水流条件和防渗效果好5.排水止水设计排

24、水设计水平排水：水平排水采用反滤层排水，形成平铺式。排水反滤层一般是由2-3层不同粒径的砂和砂砾石组成的。层次排列应尽量与渗流的方向垂直，各层 次的粒径则按渗流方向逐层増大。该水闸中的反滤层设计由碎石、中砂和细砂组成，其中上部为20cm厚的碎 石，中间为10cm厚的中砂，下部为10cm厚的细砂。如下图所示：反滤层布置图（单位cm）铅直排水：本水闸在护坦底板上设置三排排水孔，排距采用梅花形布置，孔径 取lOcmJL距为3加。侧向排水：侧向排水布置应根据上、下游水位、墙体材料和墙后土质以及地下 水位变化等情况综合考虑，并应与闸基排水布置相适应，在空间上形成防渗整 体。止水设计凡具有防渗要求的缝，都

25、应设止水设备。止水分铅直止水和水平止水两种。前者设在闸墩中间、边墩与翼墙间以及上游翼墙铅直缝中；后者设在黏土 铺盖保护层上的温度沉陷缝、护坦与底板温度沉陷缝、翼墙和护坦本身的温度 沉陷缝内。在黏土铺盖与闸底板沉陷缝中设置沥青油毛毡止水。典型的缝间止水如下图典型的缝间止水示意图第五章渗流计算闸底板的渗透压力计算采用改进的阻力系数法。地基土为坚硬粉质粘土，厚度为7 = 2194.7-217&7 = 16和，不透水厚度较大，所以应计算有效深度7； 厶° = 15 +15 = 30加,S。= 2 +1 = 3m , Lo / So = 30 / 3 = 10 > 5计算深度Te

26、 = 0.5厶,=0.5 x30 = 15/n < 16m ,故有效深度Te计算。1.设计洪水位情况渗流损失水头计算设计情况下上游水位，下游水位，水位差H = 3.3/h典型流端的阻力系数计算参照水工建筑物310页表64 进口处修正系数屈计算h2 >%,所以2 =力2 +力1 = 0.996 + 0.085 = 1.081/n出口处修正系数角计算瓜 >A/z9 ,所以 /?8 =屁 + 禺=0.151 + 0.059 = 0.2 bn 水头损失列于下表各段渗透压力水头损失（单位：m）计算示意图如下：（比例1 ： 100）水闸水头损失计算图（单位：rn）水压力沿闸基分布如下图所

27、示：（比例1 : 100）水闸渗透压力分布图（单位：m）各点的渗透压力值列表如下各角点的渗透压力值（单位：m）0闸基渗透变形验算出口处的逸出坡降/为J =£ =匕皂 =0.422 <0.7 0.8 S 1坚硬粘土的出口段容许坡降为小于容许值，满足要求。2.校核洪水位情况渗流损失水头计算校核情况下上游水位，下游水位，水位差H =3En典型流端的阻力系数计算参照水工建筑物310页表6-4进口处修正系数人计算/2 >A/7,所以h2 = h2 +A/?! =1.117 + 0.095 =1.212加出口处修正系数02计算/：8 >/©,所以忙=/?8 +A/?9

28、 =0.169 + 0.067 = 0.23伽水头损失列于下表编号名称L计算公式SSIS2TLghihi'进口段二15*(S/T)15+0.4411150.4670.4740. 379铺盖水平段“(L-0.7*(S1+S2)/T0113151.1001.1171.212齿墙垂直段=2/3.14*ln cotJi/4*(l-S/T)l1130.0770.0780. 078齿墙水平段"(L-0 7*(S1+S2)/T001220.1670.1690.169齿墙垂直段=2/3.14*ln cotn/4*(l-S/T)l1130.0770.0780. 078底板水平段C = (L-0

29、.7*(S1+S2)/T1113151.0461.0621.061齿墙垂直段C =2/3.14*ln cotn/4*(l-S/T)1130.0770.0780. 078齿墙水平段“(L-0.7*(S1+S2)/T001220.1670.1690. 236出口端1=15*(S/T) 15+0.4411150.4670.4740. 407总和3.6453.7003. 70各段渗透压力水头损失（单位：m）计算示意图如下：（比例1 ： 100）水闸水头损失计算图（单位：m）水压力沿闸基分布如下图所示：（比例1 : 100）水闸渗透压力分布图（单位：m）各点的渗透压力值列表如下各角点的渗透压力值单位（m

30、）0闸基渗透变形验算h 0 407 出口处的逸出坡降丿为7=4 = -一 = 0407 < 0.7 0.8S 1坚硬粘土的出口段容许坡降为小于容许值，满足要求。第六章闸室结构布置1. 闸室的底板采用整体式平底板，闸底板高程定为，和河底齐平，顺水流方向的长度L = 15m,底板厚度。2. 闸墩的尺寸考虑防洪要求闸墩高不得低于两岸2205.8-2194.5 = 113“，故闸墩高度取，而且各种工况下上有水位均没有高于，所以定闸墩高度取符合运用条件。 闸墩的厚度取2m,上游半圆形，下游流线型。3. 胸墙结构布置胸墙顶宜与闸顶齐平。闸前水位最大可达到，最低水位可达，为安全和节省投 资起见，定闸门

31、高为,胸则墙底高程取2194.5 + 7.5 = 2202m,定胸墙高为4m, 则胸墙顶部高程取2202 + 4 = 2206/”，与闸顶齐平。由于该水闸孔口净宽 10m,故采用梁板式胸墙，由墙板，顶梁，底梁组成；按规范墙板板厚取 12cm；顶梁梁高取（1/12 1/15"。=0.83 0.67加,故顶梁梁高取为，梁宽取为 50cm ；底梁梁高取为,梁宽70cmo4闸门和闸墩的布置闸门选露顶的直升式闸门，根据水闸设计规范SL265-2001闸顶的高度 由最高挡水位加0.5皿的安全加高确定，由第二章闸孔设计可知取为。闸门高 度为，采用平面钢闸门，闸门设置在闸墩中心靠向上游处，设有4m高

32、的胸 墙。平面闸门的门槽设在闸墩水流平顺的部位，深度为，门槽宽度取，宽深 比闸墩门槽处最小厚度，符合规范要求。检修门槽深0.2m,宽0.3m。检修门 槽与工作门槽之间的净距取为。闸墩的尺寸及工作闸门和检修闸门的门缝尺寸 如下图：闸墩细部结构尺寸图（单位：mm）5工作桥和交通桥及检修便桥交通桥设在水闸下游一侧，桥宽5.5m,两边设栏杆。具体尺寸见下图。交通桥细部结构图单位（mm）工作桥、检修便桥的型式和尺寸参考已建工程和运用要求确定。尺寸见下图工作桥细部结构图（单位：cm）检修便桥细部结构图（单位：cm）6闸室分缝布置为了防止和减少由于地基不均匀沉降及温度变化和混凝土干缩引起的底板 断裂和裂缝，

33、对于多孔水闸需要沿轴线设置永久缝，建在土基上的水闸，缝距 一般为15-30m,缝宽为2-3cmo整体式底板闸室沉陷缝，一般设在闸墩，一 孔，两孔或三孔一联为独立单元。本次设计缝宽为20mm,取一孔为一个独立单元。为避免相邻结构由于荷载 相差悬殊产生不均匀沉降，也设结构缝分开。永久缝和结构缝间必须设止水， 止水片设在闸底板以下lm处。具体止水见第四章止水设计。闸室具体布置见下 图:（比例1 : 100）闸室具体布置尺寸（单位：mm）第七章闸室稳定计算1-确定荷载组合水闸承受的荷载主要有：自重、水重、水平静水压力、扬压力、浪压力、地震等。本地区地震烈度在6级以下，不用考虑地震。不考虑风浪压力。荷载

34、组合分基本组合和特殊组合。基本组合按完建无水期和正常挡水期情 况；特殊组合按校核挡水期情况。荷载组合见下表。荷载组合表荷载组合计算情况自重基本组合完建无水期V正常挡水期V特殊组合校核挡水期V水重静水压力扬压力VVVVVV2闸室抗滑稳定计算和闸基应力验算完建无水情况此时荷载主要是闸室及上部结构自重，取中间一孔为一个独立单元进行计 算。钢筋混凝土容重取25kN/m混凝土容重取24kN 品,砖石容重取 9kN/m5,水重取OkN/m- o底板顺水流反向长，垂直水流方向长。底面积 A = 15x37 = 555zh2o力矩为对闸门底板中心所取。计算结果见下表完建无水情况荷载计算表由公式盒狄min斗土孚

35、计算最大及最小应力，验算地基应力A AB查地质资料和水工建筑物知，粘土不均匀系数容许值为，地基容许承载 力o为350kPa （取15次贯入击数）平均应力：了= 6竺竺=W98 + 32.63 hSaso&pavbAsSOkPd不均匀系数： =?吗=35.9832.63=102 <7 = 2.0完建期的地基承载力满足要求，地基不会发生不均匀沉陷。正常挡水情况此时闸室荷载除了永久设备的自重，还包括水重、水压力、扬压力、浪压 力等。正常挡水情况为上游水位，下游水位。计算荷载示意图如下图。荷载计算示意图荷载计算表如下：正常挡水情况荷载计算表由公式6min斗土孚.计算最大及最小应力，验算地

36、基应力 A AB平均应力：匸=也弘= 32.249RP" v b = 350kPa2 2不均匀系数：二乩=熙注=1卫33 = 2.0 bmin 28885验算闸室的抗滑稳定： 故正常挡水期的地基承载力满足要求，地基会发生不均匀沉陷；但闸基抗滑稳定不满足规范要求，应采取利用上游钢筋混凝土铺盖作为阻滑板等工程措施。校核挡水情况校核挡水情况为：上游水位为2204.3m,下游水位。荷载计算表见下表校核挡水情况荷载计算表由公式min¥±畔计算最大及最小应九验算地基应力荷载垂直力（kN）水平力（kN）力骨m）力矩(kNm)t1*/ +-X闸室自重19040.82326. 35

37、上游水压 力pl62722. 73317141.38p215002. 0443066下游水压 力p32812.51.54218. 75pl15002. 0443066水重W斶51456. 87535371. 88W卜箭6012. 52.87517285. 94齿墙水压 力上游65031950下游65031950浮扌:力975000渗流压力矩形部分63000三角部分19202.54800合计1230030198.34962.5842226.57116932. 9844243. 3117898. 3( 1 )3019. 5()2689. 6615(/+)平均应力：& = b町 + 务细=3

38、4 1M一 3().311 = 32.249kPa< 0 = 350kPa不均匀系数：=bmin34.188'30.311= 1.128 <7 =2.0验算闸室的抗滑稳定:故正常挡水期的地基承载力满足要求，地基会发生不均匀沉陷；但闸基抗滑稳 定不满足规范要求，应采取利用上游钢筋混凝土铺盖作为阻滑板等工程措施。第八章上下游连接建筑物1 上游连接建筑物水闸上游连接段包括渠底的铺盖、护底、上游防冲槽以及上游翼墙和护坡C铺盖采用粘土铺盖，前端厚度为，逐渐向闸室方向加厚，铺盖上面设置保护层。上游护坡、护底水闸上游护坡及护底根据水流流态、河床土质抗冲能力布置，并在上游护底首端増设防冲槽

39、。上游翼墙上游翼墙采用曲线式，从边墩开始向上游延伸铺盖的长度15m,翼墙以圆弧的形式转弯90。后与岸边连接，当翼墙插入岸体一定深度时，再采用重力式挡土 墙。2.下游连接建筑物下游连接段包括下游河床部分的护坦、海漫和防冲槽，及两岸的翼墙和护 坡两大部分。下游翼墙下游翼墙采用曲线式，向下游延伸护坦的长度24m后，上下游翼墙以圆弧的形 式转弯90。后与岸边连接.当翼墙插入岸体一定深度时，再采用重力式挡土 墙。护坡采用浆砌块石护坡，长度与防冲槽末端齐平。护坦、海漫及防冲槽具体布置见第三章消能防冲设计。参考文献：水工建筑物天津大学林继舖中国水利水电出版社水闸设计规范SL265-2001水力学赵振兴、何建京编着清华大学出版社农田水利学武汉大学郭元裕中国水利水电出版社