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1、一、选择题（共 20分，每题 1 分） 1钢材的设计强度是根据钢材的 C 确定的。A. 比例极限 B. 弹性极限 C. 屈服点 D. 抗拉强度 2钢材在低温下，强度 A ，塑性 B ，冲击韧性 B 。A. 提高B.下降C. 不变D.可能提高也可能下降3部分焊透坡口焊缝的强度计算应按 B 强度计算公式计算。A. 坡口焊缝 B. 角焊缝 C. 断续焊缝 D. 斜焊缝 4无集中荷载作用时，焊接工字梁翼缘与腹板焊缝主要承受C作用 。A. 竖向剪力 B. 竖向剪力及水平剪力联合作用C. 水平剪力 D. 压力 6高强度螺栓摩擦型连接和承压型连接主要区别是 D 。A. 预拉力不同 B. 连接处构件接触面的处
2、理方法不同C. 采用的材料等级不同D. 设计计算方法不同7下图所示弯矩 M作用下的普通螺栓连接，可认为中和轴在螺栓 C 上。A. 1B. 3C. 5D. 计算确定8为提高轴心受压构件的整体稳定，在构件截面面积不变的情况 下，构件截面的形式应使其面积分布 B 。A. 尽可能集中于截面的形心处 B. 尽可能远离形心C. 任意分布，无影响 D. 尽可能集中于截面的剪切中心 9两端铰接的双轴对称十字形截面轴心受压构件，绕其两主轴的长 细比 x和 y 不得小于 5.07b/t ，以避免其发生 C 。A. 弯曲屈曲 B. 弯扭屈曲C. 扭转屈曲 D. 弯曲屈曲和侧扭屈曲 10提高轴心受压构件腹板局部稳定常
3、用的合理方法是D 。A. 增加板件宽厚比 B. 增加板件厚度 C. 增加板件宽度 D. 设置纵向加劲肋 11格构式轴心受压柱整体稳定计算时，用换算长细比0x代替 x ，这是考虑 _D_。A格构柱弯曲变形的影响B 格构柱剪切变形的影响C缀材弯曲变形的影响D 缀材剪切变形的影响12双肢格构式轴心受压柱，实轴为 xx，虚轴为 y y，应根据 B 确定分肢间的距离。A. x y B. 0y x C. 0y y D. 强度条件 13梁的最小高度是由梁的 C 控制的。A. 强度 B. 建筑要求 C. 刚度 D. 整体稳定 14焊接工字形截面梁腹板设置加劲肋的目的是D 。A. 提高梁的抗弯强度B. 提高梁的
4、抗剪强度C. 提高梁的整体稳定性D. 提高梁的局部稳定性15焊接工字形截面简支梁，其他条件均相同的情况下，当A时，对于提高梁的整体稳定最好。A. 增大梁的受压翼缘宽度 B. 增大梁受拉翼缘宽度C. 增大腹板厚度 D. 在距支座 l /6 （l 为跨度）减小受压翼缘宽度 16工字型截面梁受压翼缘保证局部稳定的宽厚比限值， Q235钢为 b1 /t 15，那么对于 Q345钢，此宽厚比限值应 _A _。A比 15 小 B 仍等于 15C比 15 大 D 可能大于 15，也可能小于 15 17梁承受固定集中荷载作用，当局部承压强度不能满足要求时， 采用_B_ _是较合理的措施。A加厚翼缘B在集中荷载
5、处设置支承加劲肋C增加横向加劲肋的数量D 加厚腹板18单轴对称截面的压弯构件，一般宜使弯矩A 。A. 绕非对称轴作用 B. 绕对称轴作用C. 绕任意轴作用 D. 视情况绕对称轴或非对称轴作用二、填空题（共 15分，每空 1 分） 1 由于钢材强度高，一般钢构件的截面小而壁薄，受压时易为稳定 和 刚度（变形） 要求所控制，强度难以得到充分的利用。 2高强度螺栓承压型连接剪切变形大，不得用于承受动力 荷载的结构中。3实际轴心受压构件临界力低于理想轴心受压构件临界力的主要原 因有初弯曲、初偏心和 残余应力 的影响。4计算单轴对称截面实腹式轴心受压构件绕对称轴（设为y 轴）的稳定时，应取考虑 扭转 效
6、应的换算长细比 yz代替 y 查表确定 值。5对于梁腹板，设置 横向 加劲肋对防止 剪力或局部承压 引起的局部失稳有效，设置 纵向 加劲肋对防止 弯矩 引起的 局部失稳有效。6梁的腹板加劲肋作为腹板的可靠支承，所以对加劲肋的截面尺寸 和刚度（惯性矩） 有一定要求。7组合钢梁截面高度的确定，由建筑或工艺要求 确定最大高度；由 用钢量最省 确定经济高度。8承受静力荷载的焊接工字梁，当腹板高厚比 h0 tw 170 235 f y 时，利用腹板屈曲后强度，腹板可不配置 纵向加劲肋 。 9实腹式压弯构件弯矩作用平面内的整体稳定计算公式采用最大强度 原则确定，格构式压弯构件绕虚轴在弯矩作用平面内的整体
7、稳定计算公式采用 边缘屈服 原则确定。三、计算题（共 70 分）5钢材的弹性模量 E2.06 ×105MPaQ235钢强度设计值：厚度 t 16mm时， f 215MPa ， fv 125MPa ； 厚度 t 在1640mm时， f 205MPa ， fv 120MPa 。1节点构造如图所示，钢材 Q235B，焊条 E43型，手工焊接（ ffw 160MPa） ，高强度螺栓采用摩擦型连接，螺栓为 8.8 级 M22， 孔径 23.5mm，P=150kN，接触面喷砂后涂无机富锌漆， 0.35 ，连 接承受的静力荷载 N400kN，验算焊缝和螺栓连接强度是否满足要 求。（ 20分）正面角
8、焊缝强度增大系数 f 1.22解： N =240 kNV =320 kNMf =240×0.09=21.6 kN ·mM B =240×0.12=28.8 kN ·m1）焊缝连接240 103helw 2 0.7 10 420 20 42.9 MPa21.6 10612 61 0.7 10 420 2057.8 MPa320 103helw 2 0.7 10 420 2057.1 MPafNMf100.7 MPaf2 100.4 MPa< f fw 160 MPa焊缝强度满足要求。2）螺栓连接Nt1 N My12 240 t1 n yi2 1028
9、.8 0.162 2 0.082 0.162 24 36 60kN1）Nt2=24+18=42 kN（1）Nt3=24 kN （1）Nt4=24-18=6 kN（1）Nt1=60 kN <0.8P=120 kN（2）Nti =2× （60+42+24+6）=264 kN0.9nf nP 1.25 Nti 0.9 1 0.35 10 150 1.25 264368.6 kN>V=320 kN4）螺栓连接满足承载力要求2焊接工字形截面简支梁，截面如图所示，钢材 Q235B，跨中设置 一道侧向支撑，梁承受均布荷载的设计值为 q 60kN/m （包括自 重），验算此梁的抗弯、抗剪
10、强度和整体稳定是否满足设计要求？ 若整体稳定不满足要求，在不改变梁截面尺寸的情况下采取什么措 施可提高梁的整体稳定性，计算说明。（ 22 分）4320 A hbb2y Wx14.y4th1 2 b4.4h2f3y5 ， 'b 1.07 0.28b2 ，ybb0x 1.05 ， y 1.201)抗弯强度M 1080 106 xWx 1.05 5.22 106197.0 MPa<f =215 MPa2)2)抗剪强度 V 280 14 507 500 8 250 2.99 106 mm （ 1） 360 10 2.999 10 50.2 MPa<fv=125 MPaI tw 2.
11、68 109 8 v14I y 2 1 14 2801 3 2 9 4 10003 8 2 280 14 5072 2.68 109mm 12 5.12 107 mmI 6 3 Wxx 5.22 106 mm（1）x 514（ 1）y 12A 2 280 14 1000 8 15840 mm（ 1）iyl2mm=105.8(1)1)代入 b 公式中得 b 1.45 0.61)b' 1.070.282=0.8761)M236.2 MPa>f =215 MPa整体稳定不满足要求2)在不改变梁截面的情况下可通过增加侧向支撑的方法提高粱的整体稳定性，分别在三分之一跨处设置侧向支撑。（2）
12、y 4000 i y 70.5b 3.19 0.60 ， b' 0.982M'210.7 MPa<f =215 MPa 满足要求（ 4）b'Wx3验算如图所示格构式压弯构件的整体稳定，钢材Q235B。（ 23分）1x2肢1肢2yy38.41y1x y221961.6构件承受的弯矩和轴压力设计值分别为 Mx 1550kN m、N 1520kN；计算长度分别为 l 0x=20.0m，l 0y=12.0m； mx tx 1.0 ； 其他条件如下：分肢 1： A1=14140mm， I 1=3.167x107mm，i 1=46.1mm，i y1=195.7mm 分肢 2：
13、 A2=14220mm2，I 2=4.174x107mm4，i 2=54.2mm，i y2=223.4mm缀条体系采用设有横缀条的单系缀条体系，其轴线与柱分肢轴线交于一点，夹角为 45o缀条为 L140x90x8， A=1804mm21020304050607080901001100.90.90.90.80.80.80.70.60.60.50.49270369956075188215593mxMxxAxW1x 1 0.8f，N yAtxMbW1xxfN ExxAW1x 1mxM xfNf x N 'ExNEx2EA1.1 02x解：1）y1 A2( y1 y2) 14220 1461.
14、6 732.9mm1A1 A214220 14140y2 1461.6 732.9 728.7 mmA0 14140 14220 28360mm 2验算 M作用平面内的稳定2 2 4Ix I1 I2 A1y1A2 y2 1.522 1010 mm 4ixI x 732.6 mmA01）x * l0 x 20000 27.3x i x 732.62EAx2 27 A0 30.92A2）N EXx 0.933 1.1 0xM使分肢 1 受压W1xIxy1 38.4 1.973 107 mm71.0 1550 1061.973 107(1 0.933 1520 )5484357.4 80.6 138
15、.0 MPa f 215MPa1520 1030.933 283602）（1）54843 kN（1）（2）（3）M使分肢 2 受压W2x Ix 2.089 107 mm3 y21）215MPa1520 1031.0 1550 106N1y 2 N M 1818.3kNy1 y2a1)144661.1.6 37.1（1） y112000195.761.31)由 y1 查 1 0.801（1） N1 1818.3 10 160.5MPa f 215MPa y1 11 A1 0.801 141402）M使肢 2 受压N2y1 N M 1822.7kN y1 y2a1461.627.054.2y212000223.453.72)N2由 y2 查 2 0.838 2 A231822.7 1030.838 14220153.0 MPa f 215MPa弯矩作用平面外稳定满足要求解： M 1ql * 1 2 1 60 122 1080 kN·m（1）881V ql 360 kN（ 1）3 57.4 76.2 133.6 MPa f0.933 28360 2.089 103 0.974(1) 弯矩作用平面内稳定满足要求 弯矩作用平面外稳定验算M使分肢 1 受压