单层厂房课程设计报告书.doc

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1、院系： 土木工程学院 专业： 土木工程 ： 学号： 班级： 土木 133 实习性质： 实 习地点： 理工学院 指导教师： 成绩：已知条件（一）题目单层工业厂房排架结构设计（设计号： W 5 Z 4 D 1 H 1 ）。 所取数据为基本风压 W=0.55kN/m2，地面粗糙度为 C类， A4级吊车： l 台 10t 吊车和 1 台 15/3t 吊车，柱顶标高为 12.2m； 室地坪设计标高为±0 .000 ，室外地坪设计标高为 -0.300m； 厂区无积灰荷载，屋面检修活荷载标准值为0.5kN/m2，雪荷载标准值为20.3kN/m2。（二）设计资料某单层工业厂房××

2、车间， 根据工艺要求采用单跨布置 （附属用房另建， 本 设计不考虑）。车间总长 66m、柱距 6m、跨度 24m。吊车设置见设计号。外围墙 体为 240mm砖墙，采用 MU10烧结多孔砖、 M5混合砂浆砌筑。纵向墙上每柱间设 置上、下两层窗户：上层窗口尺寸（宽×高） 4000mm×4800mm，窗洞顶标高取 为柱顶以下 250mm处；下层窗口尺寸（宽×高） =4000mm×4800mm，窗台标高为 1.000m 处。两山墙处设置 6m柱距的钢筋混凝土抗风柱，每山墙处有两处钢木大 门，洞口尺寸（宽×高）=3600mm×4200mm（集中

3、设在中间抗风柱两侧对称设置） 。该车间所在场地由地质勘察报告提供的资料为： 厂区地势平坦， 地面（标高 为-0.300m）以下 0.81.2m为填土层，再往下约为 0.4m厚的耕植土层， 再往下 为粉质粘土层，厚度超过 6m，其地基承载力特征值 f ak=200kN/m2，可作为持力层； 再往下为碎石层。地下水位约为 -7.0m ，无侵蚀性；该地区为非地震区。场区气象资料有关参数 （如基本风压、 地面粗糙度等） 按附表设计号中数据 取用；基本雪压 SO0.3 kN/m 2。屋面防水做法：二毡三油防水层上铺绿豆沙( 0.35kN/m屋面板的选取 预应力混凝土屋面板是目前厂房屋盖结构中采用最广泛的

4、一种无檩覆盖 构件，它与屋架构成刚度较大和整体性较好的屋盖系统。 根据预应力混凝土屋 面板(04G410-2)，屋面做法为找坡层，水泥砂浆找平层 20mm，防水层，天沟 抹面层 15mm。统一选取屋面板 1.5 ×6m(灌缝后尺寸)，板号为： WB-2(2 代表 荷载等级)，重力荷载标准值为 1.4 kN/m 。本设计屋面做法为： 屋面防水做法：二毡三油防水层上铺绿豆沙 (0.35kN/m2)， 水泥砂浆找平层 15 厚(0.3 kN/m 2)，加气混凝土保温层 100厚(0.60 kN/m 2)， 冷底子油一道、热沥青二道( 0.05 kN/m2)，水泥砂浆找平层 15 厚(0.3

5、 kN/m2)， 预应力混凝土屋面板(加灌缝) 1.4 kN / m2 。 结构构件选用及重力荷载标准值表)，水泥砂浆找平层 15厚( 0.3 kN/m 2)，加气混凝土保温层 100 厚(0.60 kN/m 2)，冷底子油一道、 热沥青二道( 0.05 kN/m 2)，水泥砂浆找平层 15厚( 0.3 kN/m 2)。 材料(建议)：柱，混凝土 C30，纵向钢筋 HRB335/400，箍筋 HRB335；基础，混 凝土 C30，钢筋 HRB33。5一、构件选型1 屋架的选取本设计采用梯形钢屋架， 因其受力均匀， 弦杆受力居中， 屋架的上弦杆件 坡度一致，屋面坡度一般为 1/10 1/12 ，

6、适用于跨度为 18m、24m、27m,30m的 中型厂房，便于屋面板的铺设。根据梯形钢屋架(05G511)，屋面坡度 1/10 。屋架与柱的连接为铰接支承，选用屋架型号为： GWJ24- 5A1，屋架重量： 35.56kN / 榀构件名称标准图集重力荷载标准值备注屋面板04G410 21.5m×6m 预应力混凝土屋面板21.4 kN/m2（包括灌缝重）梯形钢屋架GWJ24-6A1梯形钢屋架35.56 kN/ 榀钢筋混凝土吊车梁G425标准图集 YXDL6-845kN/根轨道及零件 重G425标准图集 YXDL6-81.5kN / m基础梁04G320钢筋混凝土基础梁16.2 kN/

7、根b h 240mm 450mm连系梁04G321钢筋混凝土连系梁17.5 kN/ 根b h 240mm 490mm4预制钢筋混凝土柱由立面布置图知：取基础顶面标高 -0.8m ，柱顶高程 +12.2m，取吊车梁高 hb=1.2m，取轨道顶面至吊车梁顶面的距离 ha=0.2 m 。 由电动桥式起重机基本参数 5-50/5t 一般用途电动桥式起重机基本参数和尺寸 系列（ ZQ1-62）查得，吊车轨顶至吊车顶部的高度为 2.15 m ，考虑屋架下弦至 吊车顶部所需空隙高度为 220 m。轨顶标高 =柱顶标高 -2.15-0.22=+9.83 m牛腿顶面标高 =轨顶标高 -h b-h a=9.83-

8、0.2-1.2=+8.43 m 从基础顶面算起的柱高 H=柱顶标高 - 基础顶面标高 =12.2+0.8=13.0m 上柱高 HU=柱顶标高 - 牛腿顶面标高 =12.2-8.43=3.77 m 下柱高 Hl =13.0-3.37=9.23 = H u /H=3.77/13.0=0.2905 选择住截面形式和尺寸取 A,B 柱的截面尺寸一样，由厂房剖面图可知： 基础顶至吊车梁顶高度： HK=9.23+1.2=10.43m 10m <HK<12m 吊车为 l 台 10t 吊车和 1 台 15/3t 吊车 取 Q=15t查表得截面高度 h HK/12=10430/12=869mm取 h

9、=900mm 截面宽度 bHl/20=9230/20=461mm 满足 400mm取 b=400mm理工学院实习报告专用纸 上柱采用矩形截面 b×h=400mm×400mm下柱采用工字形截面 bf ×h×b×hf=400mm×900mm×100mm×150mm截面尺寸如下图所示参数计算：1上柱： Iu400 4003 21.3 108 mm4u 12下柱：1 3 1 3 1 550 2 2 8 4Il 400 9003300 5503 2 300 25 (25)2 195.38 108mm4l 12 12 2 2

10、3比值： n I u 0.109Il 二、计算单元及计算简图1、定位轴线B1：由附表 12 可查得轨道中心线至吊车端部的距离 B1=260mm。 B2：吊车桥架至上柱边缘的距离，一般取 B280mm。B3：封闭的纵向定位轴线至上柱边缘的距离 B3=400mm。B1+B 2 +B 3 =260+80+400=740mm<750mm, 可以。 故取封闭的定位轴线A、B都分别与左、右外纵墙皮重合。2、计算单元 由于该厂房在工艺上没有特殊要求， 结构布置均匀， 除吊车荷载外， 荷载在纵向 的分布是均匀， 故可取一榀横向排架为计算单元， 计算单元的宽度为纵向相邻柱 间距中心线之间的距离，即 B=6

11、.0m。3、计算简图计算单元计算简图三、荷载计算1 屋盖荷载（1）屋盖恒载二毡三油防水层上铺绿豆沙0.35kN/m2水泥砂浆找平层 15 厚0.3 kN/m2加气混凝土保温层 100 厚0.60 kN/m2冷底子油一道、热沥青二道0.05 kN/m2水泥砂浆找平层 15 厚0.3 kN/m2预应力混凝土屋面板（加灌缝）1.4 kN/m2屋架钢支撑0.05 kN/m22合计： 屋架重力荷载3.05 kN/m每榀2柱和吊车梁等恒荷载（1）作用在牛腿顶截面处的上部柱恒荷载设计值 （钢筋混凝土的容重取 25 kN/m3）。F2=1.2 ×0.4 ×0.4 ×25×

12、;3.77=18.10 kN 作用于下部中心线外侧 e2=900/2-400/2=250mm（2）作用在基础顶截面处的下柱恒荷载设计值 （钢筋混凝土的容重取 25 kN/m3） 下柱的面积 :A=900×400-550×300-150×25×1/2 ×4=187500mm2F3=1.2 ×0.1875 ×25×9.23=51.95 kN 作用于下部中心线 e3=0 （3）作用在牛腿顶截面处的吊车梁和轨道连接的恒 设计值:F4=1.2 ×（45+1.5 ×6）=64.80 kN恒荷载作用的位置3

13、吊车荷载吊车跨度 LK=24-2×0.75=22.5m, 查附录 12 得：起重量Q（t）宽度 B(mm)轮距（ mm）最大轮压力Pmax （KN）起重机总质量 m1（t）小车总质量m2（t）105550440012522.43.815/35550440018532.16.9Q=15/3t 最大轮压力 P1max，k=185 KN时P1min,k =(G1,k + G2,k + G3,k )/2-P max，k=(321+69+100)/2-185=60 KNQ=10t 最大轮压力 P2max，k=125 KN 时P2min,k =(G1,k + G2,k + G3,k )/2-P

14、max，k=(224+38+100)/2-125=56 KN 吊车竖向荷载设计值 Dmax D min吊车梁支座竖向反力影响线Dmax, kP1max,kyiP2max, kyi0.9185 1.00.267 0.9 125(0.075 0.808) 310.30kND maxQD max,k 1.4 310.30434.41 kNDmin, kP1min, kyiP2min, kyi0.960 1.00.267 0.956 (0.808 0.075) 112.92 kNDminQDmin, k1.4 112.92 158.09kN吊车横向水平荷载设计值 Tmax对于 10t 的吊车取 =0.

15、12 T 2K=1/4 × ×(g+Q)=1/4 ×O.12×(38+100)=4.14 KN对于 15/3t 的吊车取 =0.10 T 1K=1/4 × ×(g+Q)=1/4 ×O.10×(69+150)=5.48 KN Tmax,K= T1K yi +T2K yi=0.9 ×5.48 ×(1.0+0.267)+ 0.9 ×4.14 ×(0.075+0.808)=9.54 KNTmax Q Tmax,k 1.4 9.54 13.36kN4 风荷载沿排架柱高度作用的均布风荷载

16、设计值 ?1 ?2基本风压 W=0.55kN/m2，地面粗糙度为 C 类，风压高度变化系数 ?按柱顶离室 外地坪的高度 0.3+12.2=12.5m 来计算。查表 10-4 得：离地面 10m时?=0.74,离地面 15m时?=0.74, 所以取 ?=0.74。q1Qszw0B 1.4 0.8 0.74 0.55 6 2.74kN / mq2Qszw0B 1.4 0.5 0.74 0.55 6 1.71kN / m作用在柱顶处的集中风荷载设计值 W基本风压 W=0.55kN/m2，地面粗糙度为 C 类，风压高度变化系数 ?按檐口离室 外地坪的高度 0.3+12.2+1.99=14.49m 来计

17、算。查表 10-4 得：离地面 10m 时 ?=0.74, 离地面 15m时?=0.74, 所以取 ?=0.74 。WK (0.8 0.5)h1 (0.5 0.6)h2 z W0 B(0.8 0.5) 1.99 (0.5 0.6) 1.2 0.74 0.55 6 6.02kNW Q WK 8.43kN四 力分析力分析时所取的荷载值都是设计值，故得到的力值都是力的设计值。1 屋盖荷载作用下的力分析1）屋盖集中荷载 F1 作用下的力分析柱顶不动支点反力R?1 ?1?1 = ?1 ×?1 = 284.86 ×0.05 = 14.24? ?按n IIul 0.109,HHu 0.2

18、90,查附表9-2得柱顶弯矩作用下的系数 ?1=2.12按公式计算：C11.51.51 0.292 110.1091 0.293 1 10.1092.11可见计算值与查附图 9-2 所得的接近，取 C1=2.11M 114.24R 1 C12.11 2.31kNH 1 13.00（ 2）屋盖集中活荷载 F6 作用下的力分析?6 = ?6 ×?1 = 50.40 ×0.05 = 2.52?M6C12.52 2.11 0.41kN13.00在 F1 ，F6 分别作用下的排架柱弯矩图， 轴向力和柱底剪力图， 如下图所示， 图中标注出的的力值是指 -和 - 截面的力设计值。 弯矩以

19、使排架柱 外侧受拉的为正，反之为负；柱底剪力以向左为正，向右为负。N 图（ 单位： kN） V 图（单位： kN）M图（ 单位： kN? m）屋盖恒荷载作用下的力图M图（ 单位： kN? m） N 图（单位： kN） V 图（ 单位： kN）屋盖活荷载作用下的力图2 柱自重、吊车梁及轨道连接等自重作用下的力分析不作排架分析，其对排架柱产生的弯矩和轴力如下图所示M图（单位： kN? m）N图（单位： kN）3 吊车荷载作用下的力分析Dmax作用在 A柱， Dmin作用在 B柱时， A柱的力分析MmaxDmax ge 434.41 0.75 0.45130.32kN gmM minDmin ge

20、158.09 0.75 0.45 47.43kN gm这里的偏心距 e 是指吊车轨道中心线至下部柱截面形心得水平距离 A柱顶的不动支点反力，查附表 9-3 ，得 C3=1.14。按公式计算：C31.5311n1 0.2921.5311 0.29310.1091.15取 C3=1.15A柱顶不动支点反力：B柱顶不动支点反力：RAM max 130.32C3H 3 13.011.52kNM 47.43RB M min C3 47.43 1.15 4.20kN13.01A 柱顶水平剪力 VA RARA RB21B 柱顶水平剪力 VB RBRA RB2 力图如下图所示11.52111.52 4.202

21、7.86kN14.20211.52 4.207.86kNM图（ 单位： kN? m） N 图（单位： kN） V 图（ 单位： kN）Dmax作用在 A 柱时B柱顶不动支点反力RBM maxH C3130.321.1513.011.52kNA柱顶不动支点反力RAM minH C347.431.1513.04.20kNB 柱顶水平剪力 VBRB1RA2A1RB4.20B211.52 4.207.86kNA 柱顶水平剪力 VARA1 RARB11.52111.52 4.207.86kNDmin作用在 A 柱时，Dmax作用在 B 柱时的力分析力图如下图所示M图（ 单位： kN? m） N 图（单位

22、： kN） V 图（ 单位： kN）Dmin作用在 A 柱时4 在 Tmax 作用下的力分析Tmax至牛腿顶面的距离为 9.83-8.43=1.4mTmax至柱底的距离为 9.83+0.8=10.63m因为 A 柱与 B柱相同，受力也相同，故柱顶水平位移相同，没有柱顶水平剪力， 故 A 柱的力图如下图所示M图（单位： kN? m）V图 （ 单位： kN）5 在风荷载作用下， A 柱的力分析9-8 查得 C11=0.331 ；左风时，在 q1、 q2作用下的柱顶不动铰支座反力，由附表按计算：3141C113 1 0.294 0.1109 181418 1 0.2931 10.1090.331取

23、C11=0.331 不动铰支座反力：RA q1HC11 2.74 13.0 0.33111.79kNRB q2HC11 1.71 13.0 0.3317.36kNA柱顶水平剪力：RA 1 W RA RB21VB RB 12 W RA RB111.79 8.43 11.79 7.63 2.00kN217.36 8.43 11.79 7.63 6.43kN2故左风和右风时， A 柱的力图如下图所示M图（ 单位： kN? m） V图（单位： kN）左风时M图（ 单位： kN? m） V右风时图（单位： kN）荷载类型荷载编号五力组合及其说明恒载的编号恒荷载屋面恒荷载力设计值荷载类型恒荷载荷载编号柱、

24、吊车梁自重力设计值荷载类型 荷载编号活荷载屋面均布活荷载力设计值荷载类型 荷载编号活荷载Dmax在 A 柱力设计在荷载类型 荷载编号活荷载 Dmin 在 A 在柱力设计值荷载类型 荷载编号活荷载Tmax力设计值荷载类型活荷载荷载编号左风右风MVMV力设计值A柱控制截面 - - 和 - 的力组合列于下表中截面荷载组合 力组合恒载+0.9 （任意两种或两种以上活荷载）组合项目MN-5.53+0+284.86+0+0.9X0.9X-29.630.9X0+0+0 + +18.7+27.01=284.86+Mmax及相=+8.94应的 N荷载组合恒荷载 +任一种活荷载MN-5.53+0+284.86+2

25、7.01=18.10+0=+21.48302.96-荷载组合恒载+0.9 （任意两种或两种以上活荷载）力组合组合项目MN+0.9X-5.53+0+0.9284.86+ + +X-0.97-29.6318.10+0.9X-18.70-36.3950.40+0+0=-82.65+0=348.32-Mmax及相恒荷载 +任一种活荷载应的 N组合项目MN-5.53+0-36.39284.86+=-41.9218.10+0=302.96截面荷载组合力 组合恒载+0.9 （任意两种或两种以上活荷载）组合项目MN-5.53+0+284.86+0.9X0.9X-0.9718.10+0.9X + +-29.63

26、+18.70-50.4+0+0+Nmax及相36.39=-82.65+0=348.32应的 M荷载组合恒荷载 +任一种活荷载MN-5.53+0+284.86+-0.97=-6.5018.10+50.4-=353.36荷载组合恒载+0.9 （任意两种或两种以上活荷载）力组合组合项目MN+0.9X-5.53+0+0.9284.86+ + X-29.6318.10+0.9X-18.70-36.39+0+0+0=-81.78302.96Nmin及相恒荷载 +任一种活荷载应的 M组合项目MN-5.53+0-36.39284.86+=-41.9218.10+0=302.96截面荷载组合力 组合恒载+0.9

27、 （任意两种或两种以上活荷载）组合项目MN-5.53+14.92+284.86+0.9X0.9X100.6964.80+0.9X + + +18.70+27.01343.1+0+0+Mmax及相=+141.15=740.35应的 N荷载组合恒荷载 +任一种活荷载MN-5.53+14.92+284.86+100.69=64.8+434.1-+110.08=783.76荷载组合恒载+0.9 （任意两种或两种以上活荷载）力组合组合项目MN+0.9X-5.53+14.92+284.86+64.8 + + +0.9X-0.97+0.9X50.4+17.8-18.70-+158.09+0+036.39=-

28、25.04=537.30-Mmin 及相恒荷载 +任一种活荷载应的 N组合项目MN-5.53+14.92-284.86+36.39=-27.0064.80+0=349.66截面荷载组合力 组合恒载+0.9（任意两种或两种以上活荷载）组合项目MN-5.53+14.92+284.86+64.8+0.9X0.9X-0.97+0.9X50.4 +100.69+18.70-+434.1+0+0+Nmax及相27.01=140.28=785.71应的 M荷载组合恒荷载 +任一种活荷载MN-5.53+14.92+284.86+100.69=64.80+434.1110.08=783.76荷载组合恒载+0.9

29、（任意两种或两种以上活荷载）力组合组合项目MN+0.9X-5.53+14.92+284.86+ + 0.9X-0.97+64.80+0.9X27.01=-32.9150.40+0=395.02Nmin及相恒荷载 +任一种活荷载应的 M组合项目MN-5.53+14.92+284.86+27.01=+36.4064.80+0=349.662. 力组合的说明（1）控制截面 - 在以 N max及相应 M 为目标进行恒荷载 +0.9X（任意两种或两 种以上活荷载）的力组合时，应在得到 Nmax 的同时，使得 M 尽可能的大，因此 采用 +0.9X + 。（2）Dmax、Dmin、Tmax和风荷载对截面

30、 - 都不产生轴向力 N ,因此对-截 面进行Nmax及相应M 的恒荷载+任一活荷载力组合时，取 +。3）在恒荷载 任一活荷载的内力组合中，通常采用恒荷载 风荷载，但在以 Nmax为内力组合目标时或在对 截面以 M max为内力组合目标时，则常改为恒荷载Dmax4）评判 截面的内力组合时，对 Mmax 141.15KN gm及相应 N=740.35KN141.15e00.19m 稍小于 0.3h0 0.3 0.86 0.258m0 740.35 0但考虑到 P 二阶效应后弯矩会增大，估计是大偏心，因此取它为最不利力 组合；对 截面， Nmin 419.71KN 及相应 M 288.11KM g

31、m , e0 0.686m，偏心距很大，故也取为最不利内力组合。（5）控制截面 -的 M max及相应 N 、V的组合，是为基础设计用。六 排架柱截面设计采用就地预制柱，混凝土强度等级为 C30，纵向钢筋 HRB400,箍筋 HRB335,采用 对称配筋。1. 上部柱配筋计算（1）由力组合表知，控制截面 - 的力设计值为M 82.65 kN m N 348.32 kN考虑 P- 二阶效应e0 M / N 82.65 / 348.32 237 mmhea h 400 / 30 13.3mm 20mm取ea 20mma 30 aeie0ea237 20 257 mmA bh 400 400 16

32、104mm20.5 fc AN0.5 14.3 16 104 3.28 1.0348.32103取c1.0查表 12-3 知，l0 2.0H u2.0 3.77 7540mms11500 ei h0(lh0)211500 25736075401.0 1.3324002）截面设计假设为大偏心受压，则x, a1 fcb f取x2ase'sei选用3348.32 10 31 14.3 40080 mm 计算h2 a 's 1.332Ne'fy (h0 as )3 16， ASAS'60.89 mm2 as257 4020 403348.32 10 3 182.3236

33、0 ( 360 -40 )80 mm182.32 mm2551.26 mm 2603 mm 2故截面一侧钢筋截面面积603mm2min bh0.2 % 400 400=320mm2;同时柱截面总配筋 2 603=1206mm2 0.55% 400 400 =880 mm2（3）垂直于排架方向截面承载力验算在吊车厂房有柱间支撑时，柱在垂直排架方向的计算长度：l0 1.25 Hu 1.25 3.774.71ml0b4.70.4Nu 0.9 (fcA f y' As') 0.953 (14.3 400 400 360 603 2) 2594.22 kN N 348.32 kN 承载力

34、满足要求。2. 下部柱配筋计算按控制截面进行计算。由力组合表知，有二组不利力：(a)M418.02KN gm N855.76KN(b)M288.11KN gm N419.71KN(1)按( a)组力进行截面设计e0418.02488mm855.76eaeie0ea488 30518mmAbh 2 bfb hf100 900 2h/ 30 900/ 30 30mm(400 100) (150 12.5) 1.875 105 mm20.5 fc AN0.5 14.3 1.785 1053855.76 1031.49 1.0取 c 1.0 l0 1.0H l 1.0 9.239.23m21l0 2

35、?1500 ei h h021 9230 21500 518 9008601.01.12假设为大偏心受压，且中和轴在翼缘：3144mm 2 a 80mmN 855.76 1031 fc b 1.0 14.3 400x 144mm hf 162.5 mm说明中和轴确实在翼缘。seih'2 as40 170.16mmAs AsNe1fcbf ?x 2x as'855.76 103 170.16 1 14.3 400 144 144 40s2y h0as36086040403mm2采用 4 16'2As As' 804mm2）按（ b）组力组合进行截面设计e0288.

36、11 1036 687mm,ea 30mm,ei 717mm103419.710.5fcA0.5 14.3 1.785 1053.04 1.0取 c 1.0419.71 103l01.0Hl1.0 9.23 9.23m按xAs3）s117171500860419.719230900103fsbf1 14.3 4002a's 80mm计算h'sei 2 as 1.08Ney h0as21.073mm1.082as 80mm717-450+40=364.36mm3419.71 103 364.36 518mm2360 (860 40)垂直于排架方向的承载力验算16,As'2

37、As' 804mm2由表 12-4 知，有柱间支撑时，垂直排架方向的下柱计算长度为0.8Hl 0.8 9.23 7.38m18.450.797Nu 0.9 fcA fy' AS' 0.9 0.797 14.3 1.875 105 360 2 804 2338.49KN 855.76KN 满足要求3. 排架柱的裂缝宽度验算 裂缝宽度应按力的准永久组合值进行验算。 力组合表中给出的力的设计值， 因此要将其改为力的永久组合值，即把力设计值乘以准永久组合值系数 q ，再除 以活荷载分项系数 Q 1.4 。风荷载的 q 0 ，故不考虑风荷载；不上人屋面的屋面活荷载， q 0 ，故把它改为雪荷载，即乘以系数 30/50 。1）上部柱裂缝宽度验算按式由上册式10-35 ）的荷载准永久组合，可得控制截面 1-1 的准永久组合力值：WmaxcrEsq 1.9csEs0.08 deqteteAsAteAs0.5bh0.5603400 4000.0075 0.01,取 te 0.01e0MqNq26.45313.7610610383.3mmysas400 40 160mm21e4000? e0 h0l0 2 h4000 83.33607.540.41.38se0 ys 1.38 83.3160 274.95mm0.530- 0.60.6Mq-5.53+0+-0