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1、一、编制依据 1二、工程参数 1三、横向水平杆（小横杆）验算 2四、纵向水平杆 （大横杆）验算 4五、扣件抗滑承载力验算 4六、立杆的稳定性计算 5七、脚手架搭设高度计算 8八、连墙件计算 9九、立杆地基承载力计算 10编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、建筑施工安全检查标准 JGJ59-20114、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20155、混凝土结构设计规范 GB50010-20106、建筑结构荷载规范GB50009-20127、建筑地基基础设计规范 GB50007-20118建筑施工高处作业安全技术规范JG
2、J80-20169、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质 200987号文工程参数搭设?搭设高度24m立杆纵距1.5m连墙件方式二步三跨何载参数（何永久荷载立杆承受结构自重0.1086kN脚手板类型木脚手板护栏与挡脚板自重标准值可变荷载施工均布活荷载3kN/m风何载地区山东泰安地基2地基土类型粘性土垫板宽度0.3m考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按©48X 3钢管参数步距1.8m立杆横距1.05m连墙件扣件双扣件载标准值）Q/m安全网0.01kN/m2,2层自重标准值0.35kN/m20.17kN/m22同时施工层数1层g基本风压0.3kN/m2参数地基承载力标准值120kN/m2垫板
3、长度1.5m计算。立杆小描杆连墙件安全平网1800钢制底座禺刊顺水爐1050T30050X200木脚手板通/x /X素土夯实200三、横向水平杆（小横杆）验算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范规定“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的 支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板一横向水平杆一纵向 水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：11b 1 I v i f u“ 11f一儿一匚斗横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（一）抗弯强度计算1作用横向水平杆线荷载标准值：qk=（QK+Qi） X S=（3+0.
4、35） X 1.5=5.03 kN/m2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4 X QX S+1.2 X QiX S=1.4X 3X 1.5+1.2 X 0.35 X 1.5=6.93 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载, 但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：qlb26.93 X 1.052Mnax= =0.955kN m8 84、钢管载面模量W=4.49cm5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm6、计算抗弯强度Mnax0.955 X 1062 2（T = = 212.69N/mm205N/mmW4.49 X 1037、结
5、论：不满足要求！建议减少脚手架纵距或横距或小横杆间距，或控制施工荷载（二）变形计算1、钢材弹性模量 E= 2.06 X 105N/mrm2、钢管惯性矩I = 10.78cm43、容许挠度v =l/150 与10mm4、验算挠度445qb5X 5.03 X 10501050v =5 = 3.6mm = 7 与 10mm384EI384X 2.06 X 105X 10.78 X 1041505、结论：满足要求四、纵向水平杆(大横杆)验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图:不需要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：a1= 0.5 X 6.9 30.15F= 0.5ql
6、 b(1+ )2)2 =4.75kNlbX 1 . 0 5( 1 +1.05由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值a ) 2 = 0 . 5 X 5.0 30.15Fk=0.5qkl b(1+)2 =3.45kNlb X 1.05(1+1.05五、扣件抗滑承载力验算水平杆与立杆连接方式采用单扣件，抗滑承载力RC= 8kN。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值 =4.75kN R=8kN 结论：扣件抗滑承载力满足要求六、立杆的稳定性计算1分析立杆稳定性计算部位组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性MwWN 计算立杆段的轴向力设计值； A 立杆的截面面积;轴心受压构件的稳定系数，W截面模量；f 钢
7、管的抗压强度设计值；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；20.9 X 1.4 3 kl ahMw=0.9X 1.4Mwk=10其中，风荷载标准值3 k=%ps3 0,将N=1.2（Ngi汁血0+0.9 X 1.4刀Nk代入上式化简为：1.2Hgk0.9 X 1.4 X 歩怜ol ah1.2NG2k0.9 X 1.4 刀 NQk+ + + A10WAAH脚手架高度；gk每米立杆承受的结构自重标准值；l a立杆纵距；h 步距；注一一风压高度变化系数；卩s风荷载体型系数；3 0基本风压，取山东泰安 10年一遇值，3 °=0.3kN/m2NG1k脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力
8、；N32k构配件自重标准值产生的轴向力；刀NQ施工荷载标准值产生的轴向力总和；脚手架结构自重产生的轴压应力1.2Hsgk(T g=A风荷载产生的弯曲压应力：2_0.9 X 1.4 Xpz 佐 3 0l ah（T w=-10W构配件（安全网除外，但其自重不大）自重荷载、施工荷载作用位置相对不变，其值不 随高度变化而变化。风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚手架高度降低 而增加（计算中应考虑的架高范围增大），因此，取T = T g + T W最大时作用部位验算立杆稳定性。2、计算风荷载产生的弯曲压应力c w风荷载体型系数 低=1.3 =1.3 X 0.8=1.040.9 X 1.4 x
9、x 1.04 X0.3 X 1.5 X 1.82X 106c w=42.6 (110X4.49 X 103地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力c g首先计算长细比入：I0计算长度，lo=ki hj 截面回转半径；k计算长度附加系数，其值取1.155 ;1考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.2.8采用；h 步距；立杆横距lb=1.05m,连墙件布置二步三跨，查规范表 5.2.8得1 = .5 , h=1.8mk ihi1.155 X 1.5 X 180.0=1961.59根据入的值，查规范得轴心受压构件的稳定系数=0.188。立杆纵距I
10、 a=1.5m，查规范附录 A表A-1得gk=0.1086kN/m1.2Hsgk1.2HsX 0.1086 X 103c g =1.63HsN/mrnA0.188 X 424.004、求 C = C w + C g列表如下：高度(m)1c w =42.6 i(N/mn2)对应风荷载作用计算段高度取值H(m)C g=1 .63Hs(N/mn2)C = C w + C g(N/mn2)50.6527.692439.1266.81240.8034.081016.3050.38分析说明：脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重产生的轴压应力很小，C W + C g相对较小，脚手
11、架底部风荷载产生的弯曲压应力虽较小,但脚手架自重产生的轴压应力接近最大C=C w + C g最大，因此脚手架立杆稳定性验算部位取底部。5、验算长细比由规范528式，且K=1,得Io k 卩 h1.5 x 180入=170 <210ii1.59结论：满足要求！。6、计算立杆段轴向力设计值N脚手架结构自重标准值产生的轴向力Na1K=HSgk=24X 0.1086=2.61kN构配件自重标准值产生的轴向力N32K=0.5(I b+a1)l a 刀 Q计Q2I a+l aHQ=0.5 X (1.05+0.15) X 1.5 X 2 X 0.35+0.17 X 1.5 X2+1.5 X 24X 0
12、.01=1.500kNlb立杆横距；a1小横杆外伸长度；la立杆纵距；Q1脚手板自重标准值；Q2脚手板挡板自重标准值；Q3密目式安全立网自重标准值；H脚手架高度;施工荷载标准值产生的轴向力总和刀比=0.5(1 b+a”l aQ=0.5 X (1.05+0.15) X 1.5 X 3X 1=2.70kNQ施工均布荷载标准值；组合风荷载时N=1.2(Ng1+N32K)+0.9 X 1.4 刀 N=1.2 X (2.61+1.500)+0.9 X 1.4 X 2.70=8.33kN7、组合风荷载时，验算立杆稳定性按规范公式5.2.6-2验算立杆稳定性，即：NMW8.33 X1032 2 + = +4
13、2.6 X 0.65=104.50+27.69=132.19N/mm vf=205N/mm AW0.188 X 424结论:满足要求！。&不组合风荷载时，验算立杆稳定性N=1.2(Ng1+NG20+1.4 刀 N3k=1.2 X (2.61+1.500)+1.4 X 2.70=8.71kN按规范公式5.2.6-1验算立杆稳定性：322N =8.71 X 10=109.27N/mm <f=205N/mm0.188 X 424结论：满足要求!七、脚手架搭设高度计算1、验算长细比：10k 卩 h1.5 X 1801.59=170 <210A ii（k=1，卩=1.5）结论：满足要
14、求！。2、确定轴心受压构件稳定系数:k卩h1.155 X 1.5 X 180.0k=1.155,入=一=196i1.59查规范得 =0.188, gk=0.1086kN/m23、确定构配件自重标准值产生的轴心力N32KN32=0.5(l b+ai)l aE Qi+laX Q2+ l a HQp3=0.5 X (1.05+0.15) X 1.5 X 2X 0.35+1.5 X 2X 0.17+24 X 1.5 X 0.01=1.500kN（H脚手架搭设高度限值，取最大，即H =24m）4、求施工荷载标准值产生的轴向力总和E Nk:E Nk=0.5(l b+a)l aEQ=0.5(1.05+0.1
15、5) X 1.5 X 1X 3=2.70kN5、求风荷载标准值产生的弯矩：3 kl ahMWi=1010建筑物为框架结构，风荷载体型系数尸1.3 =1.3 X 0.8=1.04地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。立杆计算段取底部，风压高度变化系数 b=0.65Mlk=0.7 X 0.65 X 1.04 X 0.3 X 1.5 X 1.8=0.069kN m6、确定按稳定计算的搭设高度 H:组合风荷载时210MWkA)Af-1.2N G2+0.85 X 1.4(刀 NQ汁wHS=1.2gk0.069=76m0.188 X 424X 205X 10-3-1.2 X 1.500+0.85 X 1
16、.4(2.70+X 0.188 X 424)4.491.2 X 0.1086不组合风荷载时Af-(1.2N G2K+1.4 刀 NQ)H=1.2gk0.188 X 424X 205X 10-3-(1.2 X 1.500+1.4 X 2.70)=-=83m1.2 X 0.1086H取76m时，HS76H= = -=71m1+0.001 Hs1+0.001 X 76脚手架搭设高度限值为71m根据规范，落地式脚手架高度不宜超过5 0米。八、连墙件计算(一) 脚手架上水平风荷载标准值k连墙件均匀布置，取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算，高度按 24m地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变
17、化系数2=0.80脚手架风荷载体型系数 2=1.3 =1.3 X 0.8=1.04基本风压取山东泰安10年一遇值，3 0=0.3kN/m223 k= 2 2 3 0= 0.80 X 1.04 X 0.3=0.25kN/m(二) 求连墙件轴向力设计值 N2每个连墙件作用面积 A=2X 1.8 X 3X 1.5=16.20mN=NW+N3=1.4WkAv+3=1.4 X 0.25 X 16.20+3=8.67kNNw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值；M连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N)=3kN;（三）连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙
18、内外侧的短钢 管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=0.3m，因此长细比I h30.0入=19 <入=150i1.59根据入值，查规范附录表C,3N8.67 X 102 2=0.949,=21.55N/mm <205N/mmA0.949 X 424满足要求！。抗滑承载力计算连墙件采用双扣件连接,抗滑承载力取12kNoN=8.67kN< 12kNA双扣件4J厂连墙件扣件抗滑承载力满足要求九、立杆地基承载力计算1、立杆段轴力设计值NN=8.71kN2、计算基础底面积A取垫板作用长度1.5m，A=0.3 X 1.5=0.45m23、确定地基承载力设计值fg粘性土承载力标准值：f gk=120kP=120kN亦取 Kc= 0.4，得 fg=kcf gk=0.4 X 120=48kN/m4、验算地基承载力立杆基础底面的平均压力N8.712 2P=19.36kN/m <f g=48kN/mA0.45满足要求！。