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1、梁模板(扣件式，梁板立柱共用)计算书计算依据：1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130- 20113、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20084、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017、工程属性新浇混凝土梁名称KL600*1000混凝土梁截面尺寸(mnK mm)600X1000模板支架高度H(m)3.6模板支架横向长度B(m)50模板支架纵向长度L(m)265支架外侧模板高度Hm (mm)1000梁侧楼板厚度(mm)25
2、0一、荷载设计模板及其支架自重标准值G 1k(kN/m 2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m 3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m 3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m 3)1.1施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数:风荷载标准值cck(kN/m2)基 本 风 压 «0(kN/m 2)省份安徽0.25力=浪心 pst=0.031地区阜阳市风荷载高度变化系数化地面粗糙度C类(有密集建筑群 市区)0.796模板支架顶部离建
3、筑物地面高度(m)24风荷载体型系数s单根模板支架国t0.155整体模板支架 w3.255cfk = 30 花国tw=0.648支架外侧模板国1.3comk= 30 号 r=0.259三、模板体系设计结构重要性系数21脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)800梁两侧立杆横向间距l b(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、lb(mm)800、 800混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离 (mm)400梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立
4、杆依次距梁左侧立杆距离(mm)267,533梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁根数5每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下:本图梁侧支撑构造仅作示意,具体详见梁衡模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)15面板抗剪强度设计值(N/mm 2)1.5面板弹性模量E(N/mm 2)5400验算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁计算：截面抵抗矩： W = bh2/6=600 18M8/6 = 32400mm3 ,截面惯性矩：I =bh3/12=600 18 M8M8/12= 291
5、600mm4qi=平xmax1.2(G1k+(G2k+G3k) *)+1.4Qik1.35(Gik+(G2k+G3k) >h)+1.4(tcQ1k内=1>max1.2 (0.1+(24+1.5) 1)+1.4 31.35 (0.1+(24+1.5) 1) +1.4 0.7 3 W6 = 22.5kN/mqi 静20.736kN/m平 M.35 G 1k+(G2k+G3k) * >b1 X1.35 0.1+(24+1.5) 1X0.6qi活=筑X1.4 0.7 41k>b=1 X1.4 0.7 3>0.6= 1.764kN/m q2=1 4G1k+(G2k+G3k)
6、 *)区=1 *0.1+(24+1.5) 1)卜 0.6= 15.36kN/m简图如下：率行kN.®11111111111111111111111111111111 III II 111111111 LI 111 ll I LI 1111、抗弯验算Mmax= 0.1q1 静L2+0.117ct 活L2 = 0.1 >20.736)0.22+0.117 1.764 0.22=0.091kN m 户 Mmax/W= 0.091 106/32400= 2.815N/mm2qt =15N/mm2 满足要求！2、挠度验算洲ax= 0.677cpL4/(100EI)=0.677 15.36
7、 2004/(100 5400 >291600) = 0.106mmQ q=L/250 = 200/250= 0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值（承载能力极限状态）Rmax= 1.1q1 静L+1.2q1 活L=1.1 20.736 0.2+1.2 K764 0.2 = 4.985kN标准值（正常使用极限状态）R'max= 1.1q2L=1.1 15.36 0.2=3.379kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型（mm） 48.3 >3.0小梁计算截面类型(mm) 48 X2.8小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205小梁抗剪强度设计值*N/mm 2)125小梁
8、截面抵抗矩W(cm 3)4.25小梁弹性模量E(N/mm 2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)10.19承载能力极限状态：面板传递给小梁 qi = 4.985/0.6= 8.309kN/m小梁自重 q2=1X.35 N.3-0.1) 0.2= 0.054kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载 Fi=1>max1.2 (0.5+(24+1.1) 0.25)+1.4甘 1.35 70.5+(24+1.1) 0.25)+1.4 07 3 m.4-0.6/2)/2 0.2 +1 1.35 0.5 (1-0.25) 0a= 0.225kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1>max1
9、.2 (0.5+(24+1.1) 0.25)+1.4 31.35>0.5+(24+1.1) 0.25)+1.4 07 30.8-0.4)-0.6/2)/2 0.2+1X1.35 0.5 41-0.25) 0a= 0.225kN正常使用极限状态：面板传递给小梁 q = 3.379/0.6= 5.632kN/m小梁自重 q2=1 X0.3-0.1) 0.X= 0.04kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载Fi=(1 >0.5+1 依4+1.1) 025) (0.4-0.6/2)/2 0.2+1 F.5 (1-0.25) 0F=0.143kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载 F2=(1 &
10、gt;0.5+1 依4+1.1) 025) (0.8-0.4)-0.6/2)/2 0.2+1X0.5 (1-0.25) 0浸=0.143kN计算简图如下：0.22SIK100lfi71G7IM承载能力极限状态小梁剪力图（kN）0.143tN0.141kK5,fi7ZkN,'m3 .尔g,"5 万7 狄KAnQ.WkN/m111111；1|1|卑“111“1：|“1191Y里1斤；1"11：1”!10，1"1"111正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图（kN m）产Mmax/W=0.056 M06/4250=13.071N/mm2用=205N/m
11、m 2满足要求！ 2、抗剪验算Vmax= 1.253kN巾ax=2Vmax/A=2 M.253 1000/398= 6.297N/mm2Q 1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图（mm）wax= 0.007mmQ q = L/250 = 267/250= 1.068mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Ri = 0.374kN, R2 = 2.365kN, R3=2.365kN, R4 = 0.374kN正常使用极限状态R'i = 0.248kN, R'2=1.6kN, R'3=1.6kN, R'4=0.248kN六、主梁验算主梁类型钢管主
12、梁截面类型(mm)48.3 >3.0主梁计算截面类型(mm) 48 X2.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值*N/mm 2)125主梁截面抵抗矩W(cm 3)4.25主梁弹性模量E(N/mm 2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6由上节可知 P=maxR2, R3 >0.6= 1.419kN, P=maxR2，R3渴.6= 0.96kN1.419kN L.4L*N 1.4耿N L,41tN 1.41»kN
13、 L 期版 M 1.41*N 1.41 张 M L41就 W L4I 敦 N L.41 触忖 1,4LMtN 1419k N 1.419kN L41 孰 N 小MF V W W巾 上 4 VMTTVVTA?W77V5M'网016D0产 3001主梁计算简图一1、抗弯验算主梁弯矩图一（kN m）产Mmax/W=0.369 M06/4250=86.824N/mm2用=205N/mm 2满足要求！2、抗剪验算Vmax= 2.235kN 巾ax=2Vmax/A=2 >2.235 1000/398= 11.231N/mm24 j=125N/mm 2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一（mm）
14、跨中 wax = 0.318mmQ 可=L/250= 800/250= 3.2mm满足要求！悬臂端 “x= 0.018mmq = 212/250 = 2 >200/250= 1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：Rmax=5.782kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立才干 2: R2=5.782kN,立杆 3: R3 = 5.782kN立杆所受主梁支座反力依次为：立杆2:P2=5.782/0.6=9.637kN,立杆3:P3=5.782/0.6=9.637kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)48.3 >3.0钢管计算截面类型(mm) 48 X2.8钢
15、管截面面积A(mm 2)398钢管截面回转半径i(mm)16主梁剪力图一（kN）钢管弹性模量E(N/mm 2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.19钢管截面抵抗矩W(cm3)4.25钢管抗弯强度设计值f(N/mm 2)205钢管抗剪强度设计值*N/mm 2)125由小梁验算一节可知 P=maxRi, R4 = 0.374kN, P'=maxRi', R4'=0.248kN0374kN 0.374LN 0.374kN O.374tft 1374 N 0374iM0374kN 0.374khl0 i 74kM0.374kN 0 3 74fcN D374kM0A74
16、k N0374kN 0.174k N纵向水平钢管计算简图一1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN m)户Mmax/W= 0.097 106/4250=22.824N/mm2用=205N/mm 2满足要求!2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一（kN）Vmax= 0.589kNBax= 2Vmax/A=2 >0.589 1000/398= 2.96N/mm2Q 1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一（mm）跨中 而ax = 0.082mmQ 可=L/250= 800/250= 3.2mm满足要求！悬臂端 wax= 0.005mm4=212/250 = 2 >200/
17、250= 1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：Rmax=1.524kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得:承载能力极限状态图一：立才干 1: Ri=1.524kN,立杆 4: R4=1.524kN八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力 N = maxRi,R4 = max1.524,1.524=1.524kNO.85 8=6.8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力 N = maxP2, P3 = 9.637kN耳N=30k
18、N满足要求！九、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数皿1.386非顶部立杆计算长度系数正1.755立杆钢管截面类型(mm)48.3 >3.0立杆钢管计算截面类型(mm) 48 X2.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm 3)4.25抗压强度设计值f(N/mm 2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立力f段：l01=kMhd+2a)=1 X.386 (750+2)200)=1594mm非顶部立杆段：l02=k 由h
19、=1 1.755 1500=2632mm白maxl01, l02/i=2632/16=164.54 肝210长细比满足要求！顶部立力f段：l01=kp1(hd+2a)=1.155 仅386 (750+2 200)=1841mm非顶部立杆段：l02=k 区h =1.155 仅755 1500=3041mm"maxl0i, l02/i=3041/16=190.062查表得：小=0.1992、风荷载计算Mwd= 第Xcx*>Mak=MXCX7X逊x<toXla>h2/10)=1X0.6X1.4 (1 )0.031 0.8 1.52/10)= 0.005kN m3、稳定性计
20、算R1=1.524kN, P2 = 9.637kN, P3 = 9.637kN, R4= 1.524kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载：N边1=1>ax1.2><0.5+(24+1.1) 0玄5)+1.4求1.35 (0.5+(24+1.1) 0.25)+0.7 1M 时泡.8+0.4-0.6/2)/2 0.8=4.439kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载：N边2=1>ax1.2><0.5+(24+1.1) 0玄5)+1.4求1.35 (0.5+(24+1.1) 0.25)+0.7 1M 时泡.8+0.8-0.4-0.6/2)/2 0.8
21、=4.439kNNd=maxR1+N 边 1, P2, P3, R4+N 边2+1 M.35 /.15 )(3.6-1)= max1.524+4.439, 9.637, 9.637, 1.524+4.439+0.527= 10.164kNfd=Nd/(|A)+M wd/W=10163.905/(0.199 398)+0.005 106/4250=129.505N/mm24f =205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第 8.3.2条 : 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.6/50=0.072<3 满足要求！1一、
22、架体抗倾覆验算1用原止风萩我联体H川(岫计日单元收荷班肯用风荷或养用水做RI支撑脚手架风线荷载标准值：qwk=l'aX曲=0.8 648=0.518kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk= l'aXHmX(mk=0.8 X >0.259=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5 3.62>0.518+3.6 (X207=4.105kN.m参考规范GB51210-2016第6.2.17条：B2l'a(gki+ gk2)+2 汨jkbj m中Mokgki均匀分布的架体
23、面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gki+gk2)+2 2Gjkbj=B2l'aqH/(l'aXTb)+Gik+2 >GjkXB/2=502>0.8 和.15 =6/(0.8 0.8)+0.5+2 10/2=2737.5kN.mMMok =3 X M.105=12.315kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)140立杆垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立杆底垫板的底面平均压力p= N/(mfA) = 10.164/(1 0 M5)= 67.759kPa< ufak=1.363 140 =190.82kPa满足要求！