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1、一、设计资料：1. 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计2. 生产车间的四周外墙为承重砖墙，内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为350mnX 350mm3. 荷载：2(1) .楼面活荷载：单位为 5.5KN/m(2) .楼面面层：水磨石地面0.65KN/m2(3) .楼盖自重：钢筋混凝土容重丫 =25KN/m；(4) .平顶粉刷：0.25KN/m24. 材料：(1) .混凝土： C25(2) .钢筋：主梁及次梁受力筋用H级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用I级钢筋二、楼盖的平面结构布置：柱网及梁格布置应根据建筑物使用要求确定，因本厂房在使用上无特殊要求，故结构布置应满足实用经济的原那么，并注意以下问题。
2、1、柱网布置可为正方形或长方形。2、板跨一般为1.72.7m,次梁跨度一般是4.06.0m,主梁跨度那么为5.08.0m， 同时宜为板跨的3倍(二道次梁)。3、对于板、次梁和主梁，实际上不宜得到完全相同的计算跨度，故可将中间各跨布置成等跨，而两边跨可布置得稍小些，但跨差不得超过10%确定主梁的跨度：边跨5.7m，中跨6.0m。次梁的跨度：边跨 2.2 m中跨为2m。主梁每跨内C-：布置2根次梁，板的跨度为 2.2m和2m,楼盖结构平面布置详见(图 二、板的设计(按塑性内力重分布计算)：主梁的 截面尺寸确定B3/厚1、hB80mm，(当>-B5l时，满.40足刚度要求，可不验算挠度1 )。
3、)。/B3B1板h=Al1 花儿， 丄)L 141heB2/hz爲厂 可了保证刚度； 、以及 匚业建筑的楼盖板要求 h>80mm取板厚 次梁截面高度应满足I12=()hzB6B41/12 C 悬单向板 臂板)亠 > .I1冋度0应满足400mm截 面宽刁、于跨度的 本设计为连续板，B225"0=51/40 (比条件h=100mm.h=(1/18 1/12)L=6000/18 6000/12=(333 50 h才1/15的厚度尚应不、1/按跨度连续板)h> 2200/4简亠immmm,度取b=(1B主梁的截面高度应满足600mm截面宽度取bm取h=算简图:的计1/2)
4、h=(=(1/333 200)mn取，b=200mm： 1/10h=(21/2)L=660000/150)m600=30010=mm'44ILJ II 1板为多跨连续板,60对于跨数超过五跨 跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。 当按塑性内力重分布计算时，其计算跨度：“卄 广 r'楼盖结构勾平面布置图n =2000-200=1800mm中跨:Io 二0等截面连续板, 600其各跨受荷帶同边跨：1 1l0 =lnhB mlna ( a = 120mm)即:1。=2000+1/2 X 100=2050mRC 2000+1/2 X 120=2060mm三、板的设计按塑性内
5、力重分布计算1、荷载计算：取 1m宽板带计算面层0.65板自重0.1平顶粉刷0.25kN /m2x i m = 0.65 kN /mx25kN/m3x i m =2.5 kN/m2kN/m2 x i m =0.25 kN /m恒载标准值:g k =0.65+2.5+0.25=3.42kN/m活载标准值：qk=5.5kN/m2x i m=5.5 kN/m2恒荷载分项系数取1.2，因为是工业建筑且楼面活荷载标准值大于4.0 kN/m2所以活荷载分项系数取1.3。于是板的荷载设计值为：恒荷载设计值：g=3.4活荷载设计值：q=5.5荷载设计值总值：g+q=2、板的计算简图：kN/m x 1.2=4.
6、08 kN/mkN/m x 1.3=7.15 kN/m11.23 kN/m10%板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过时，均可按五跨等跨度连续板计算。 其计算跨度为：中跨：I02 =2000-200=1800mm边跨：I 01= I n+h/2=2000+100/2=2050mm < In+a/2=2000+120/2=2060mm1宽作为计算单元因跨度相差小于10%故可按等跨连续板计算。取其计算简图图所示：3、内力计算：用塑性内力重分布理论计算，那么有a系数如下：1/.一丄】-1小- 1- 1 =那么有： M1 =- M b = (g+q) l 0
7、/11=4.29 kN / mM2 = (g+q) l 022/16=2.274 kN/mMc=- (g+q) l022/14=-2.599 kN/m4、配筋计算:计算板边跨跨中的配筋：2 2：h=100mm，ho=100-20=80mm, C20 混凝土 ，fc =9.6 N/mm ， f y =210 N/mm ，1 =1：1 fcbh0=0.0698u0.5=1-(1-2:- s)=0.0724As = bho、g fc/ fy =264.8mm钢筋选用 6100 A = 283.0mm板的配筋计算表1-1截面1B2C弯矩设计值kN/m4.29-4.292.274-2.5990.0698
8、0.06980.03700.04230.07240.07240.03770.0432轴线1-26-7计算配筋mm2人=E bh。 f e/f y264.8264.8137.9158.0实际配筋mm 2 6100As =283.0 6100As =283.0 6200As =141.0 6170 = 166.0轴线计算配筋(mm 2)Ag - bh。C(1 f e/f y264.8264.80.8 X 137.9=110.320.8 X 158.0=126.42-6实际配筋mm 2 6100Ag =283.0 6100As =283.0 6250As =113.0 6220As = 129.0注
9、：位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面M2M3和中间支座Me计算弯矩可以减少 20%,其他截面那么不予以减少。5、确定各种构造钢筋:包括分布筋、嵌入墙内的板面附加钢筋，垂直于主梁的板面附加钢筋。7、绘制板的配筋示意图：选用别离式配筋。详图见图2三、次梁设计按塑性内力重分布计算：1、荷载设计值计算：由板传来恒荷载：次梁肋自重：次梁粉刷重小计：活荷载设计值： 设计值总值：2、确定计算跨度及计算简图。当按塑性内力重分布计算，其计算跨度:1.21.23.4 kN/m2 x 2m = 8.16 kN/mX 25 X 0.2 =1.8 kN/mX (0.4-0.1)X (0
10、.4-0.1)g=10.14 q=7.15 g+q= 24.44X 0.25 X 2 =0.18 kN/mkN/mx2=14.3 kN/mkN/m中跨： 丨02 =丨 n =6000-250=5750 mm边跨：l01 =1.025ln =1.025 (5700 -250) =5586mm >In a/2 =5700 -120 -300/2240/2 =5550 mm取 l01 =5550 mm10%寸，按等跨连续梁计算。、12-3可分别查的弯矩系数和剪力系数当跨差不超过 计算简图如下:3、内力计算：由表12-1a值为：111 IE：3值为:其中:(g P)l0弯矩设计值:=- M b
11、= (g+q) l 01 /11=68.438 kN .mM 2 = (g+q) 10/16=50.503 kN.mkN.m2Mc=- (g+q) 102/14=-57718剪力设计值:va=0.45 (g+q)l n1 =59.719kNVbi =-0.60(g+q)l n1 =-79.625kNVBr =0.55(g+q)ln2 =76.619kNVc =-0.55(g+q)ln2=-76.619kN4、正截面强度计算：1、正截面受弯承载力计算：跨内按T形截面计算，翼缘宽度取值:又 bf < b+Sn=200+2200-150-120=2130 mm, 故取 bf =1850mm1边
12、跨：bf < - l0=5550/3=1850mm,3又 bf < b+sn=200+2000-100-100=2000 mm, 故取 bf =1917mm1中跨：bf < - l0=5750/3=1917mm,3计算边跨跨中配筋：fc =11.9 N/mm2f y =300 N/mm ,:'1=1, : =0.8取 as=35 那么 ho=h-as=4OO-35=365mm那么：rfcbf hf (h。- hf/2)=1.0 X 9.6 X 2000 X 80 X (365-80/2)=604.8 kN.m>M经判断跨内截面均属于第一类T形截面梁My. s2
13、=0.0289% fcbh。'=1-(1-2: s) 0.5 =0.0293As = Lbf h。fc / fy =634.3 mm2选用 2 16+ 1 18As =656.5 mm2次梁正截面受弯承载力计算：E b=0.55表 1-2截面1B2C弯矩设计值 m kN m68.438-68.43850.503-57.718«1 fcbh01 fcbf hg)2366.08319.742557.92319.740.02890.2140.01970.1805匕沁0.02930.24370.01990.20060.98530.85800.99010.8997634.3728.44
14、65.8585.92 16+1 184161 16+1 18316选配钢筋 单位：mrhAs =656.5As =804As = 455.6As = 6032、斜截面受剪承载力计算：斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核，腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸：hwFho -hf' =285mm,因 hw/b=265/200=1.325<4截面尺寸按下式验算：0.25 3 cfcbh o =0.25 X 1 X 9.6 X 200 X 365=175.2KN>Vma=79.625KN故截面尺寸满足要求.计算所需配制箍筋。只配箍筋而不配弯起钢筋采用$ 6双肢箍筋，计算支座B
15、左侧截面.由VcS=0.7f tbho+1.25f yvAvh°/s 可得箍筋间距s =1.25f yvAsvh0 /Vbl -Vc =231.6 mm调幅后受剪承载力应加强，粮局部范围内将计算面积增加20%.现调整箍筋间距 S=0.8 X231.6=185.28 mm,最后取S=150mm为方便施工，沿梁长不变.斜截面承载力计算：表1-3截面ACV ( kN )59.71979.62576.61976.619175.2175.2175.2175.20.7ftbh。(= Vc)56.21056.21056.21056.210箍筋肢数、直径双肢箍C 6双肢箍0 6双肢箍0 6双肢箍0
16、656.656.656.656.61545.4231.6265.7265.7实配箍筋双肢箍0 6150双肢箍0 6150双肢箍0 6150双肢箍0 61509 6弯矩调幅后要求的配箍率下限为0.3f t/f yv=0.3 X =1.57210满足要求详图见图_33实际配箍率为 p sv=Asv/bs=1.89 X 10- >1.57 X 10-5、根据计算结果和构造要求，绘制次梁配筋示意图。四、主梁设计内力按弹性理论计算：1、荷载计算：为简化计算，主梁自-重亦按集中荷载考虑次梁传来的荷载：次梁恒载X主梁间距 =10.14'2|3主梁自主梁粉刷重1110-33)2.bz汉hz hB
17、 x次梁间距)X 6=60.8414丫 =0.3 X( kN14705)X 2X 25 X 1.2=9.0 kN(h：次梁间距每平米粉刷层重甲 I1 1.2=2.L6F150|3 I4.6-0.1 )X 2X 0.25 X|5恒57ooG =60.84+9.d6=70.44 6N00活载：Q=次梁活载X主梁间距 =14.3 X 6=85.8 kN-A2、计算简ED柱截面350 X 350,由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多, 于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主次 那么主梁计算跨度：支承于砖壁柱上，其支承长度C>-<C故可将主梁视作铰支a=240。中跨11)2=ln +b
18、柱+ b柱=6000 mm (支座中心线之距)221= l m+(a+b)/2=6305+240/2+350/2=6600 mm因 0.025l m=157.625>a/2=120 mm主梁的3、计朕弯矩计算简所以l01=1 m+(a+b)/2=6600 mm所LJLJLJ乍梁的正截面配筋: 设梁LK0弯矩M=K1GL+KQL式中K11)、_:丄次梁,K2由附录7附表7-2中相应栏查:4X主梁验算配筋率下限值:M的计Q对于情况， M! =K1GL =0.240 X 70.44=111.577 kN .m、主梁弯矩计算表项次荷载简图0.240-0.2810.100-0.2110.122-0
19、.211-0.281111.577-124.7042.264-89.17751.562-89.177-124.700.287-0.140-0.1050.228-0.105-0.140162.52-75.67-63.66-54.05117.37-54.05-75.676263444-0.1400.126-0.105-0.105-0.140-23.49-75.67111.19-54.05-53.91-54.05-75.6769674340.277-0.3190.189-0.057-0.118-0.137128.54-172.497.297-29.34-39.67-60.74-74.05463246
20、-0.0930.172-0.2970.198-0.054-0.153-15.00-50.2788.546-152.8101.93-27.79-82.7030096090.274-0.1790.048-0.0130.003155.16-96.75-18.1824.71014.384-6.6921.622171-0.1310.198-0.1440.038-0.010-21.84-70.81101.93-74.13-11.5219.562-5.40571180.035-0.1400.193-0.1400.0358.06318.919-25.29-72.0799.356-72.0718.919422M
21、min组合项次+(kN m组合值88.168-297.1-21.39-242.0-2.351161.24-207.403329739(kN m)组合项次+组合值274.09153.46168.93916由此可作岀以下几种情况下的内力图：+； +； +； +； +； +； +; 将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线，那么为弯矩包络图。4、计算主梁斜截面配筋1 、计算主梁受到的剪力剪力设计值 V=K 3G+KQ式中K3 K4由附录7附表7-2的相应栏内查得计算如下表项次荷载简图0.719-0.2811.070-0.9301.000-1.0000.93050.646-90.23475.371-65
22、.50970.44-70.4465.5090.860-0.1400.0350.035-1.000-1.000-0.03573.788-97.8123.0033.003-85.8-85.8-3.003-0.140-0.1401.035-0.965000.965-12.012-12.01288.803-82.7970082.7970.681-0.3191.262-0.738-0.061-0.0610.98158.430-113.170108.280-63.320-5.234-5.23484.170-0.093-0.0930.796-1.2041.234-0.757-0.099-7.979-50.2
23、7068.297-103.303106.649-64.951-8.4940.821-1.1790.2270.227-0.061-0.0610.01670.442-101.15819.47719.477-5.234-5.2345.234-0.131-0.1310.987-1.0130.1820.182-0.048-11.240-11.24084.685-86.91515.61615.616-4.1180.0350.035-0.175-0.1751.000-1.0000.1753.0033.003-15.015-15.01585.8-85.815.015二组合项次+Vm(kN)组合值ax124.4
24、34-203.404183.651-168.812177.089-156.24149.679由此可作岀以下几种情况下的内力图：+；+；+；+；+；+；+；将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线，那么为剪力包络图。2、计算主梁的正截面配筋计算1截面的配筋：fc=9.6N/mn2fy=300 N/mni:-1 =1.0 卜=0.8 取 as=35 mm 那么ho=h-as=6OO-35=565mm跨内按T形截面计算：'l'边跨：bf < °/3=6600/3=2200 mm 且 bf < b+Sn=300+5700-240/2-300/2=5730 mmI取
25、bf =2200 mm'l'中跨：bf < °/3=6000/3=2000 mm 且 bf < b+Sn=300+6000-300=6000 mmI取 bf =2000 mmB支座边的弯矩设计值MB=MBmakVoX 经判断都属于第一类T形截面梁.2:s = M / ： fcbh0 =0.3464s=0.5 X . 1=0.7771As =M / sfyh0 =4279.8 mm2钢筋选用432+228As = 4450mm主梁正截面配筋计算表截面1B2C3弯矩设计值MkN m274.099297.132153.461242.073168.93627.34
26、227.342274.099269.79153.461214.731168.9360.04060.34640.02500.25570.02760.04150.44570.02530.3010.0280Ys0.97930.77710.98730.84950.986022922mm24279.8 mm21623 mm22889.5 mm21789 mm选配钢筋(mni)3 32+1 28As =3033.34 32+2 28As = 3650232As =16092 28+2 32As =2841328As = 18472)、计算主梁的受剪箍筋，只配箍筋而不配弯起钢筋验算截面尺寸：hw=h。-h
27、f =565mm,因 hw/b<4截面尺寸按下式验算：0.253 cfcbh。=0.25 X 1X 9.6 X 300X 565=406.8KN>Vmax=203.404KN故截面尺寸满足要求.看是否用配腹筋边"/h。二竺=3.89 >3565= 3.54 > 3取，=3、/ u 2000"中二 a / h°565故需按计算配腹筋- 2 2采用HPB235级钢筋fyv =210N/mm f9.6N / mm 采用$ 8双肢箍 对于A支座处S = fyvA；vh0 /(必-1.75 ftbh0 /( k +1) = 278.5mm 取 S=2
28、50 mm配箍率验算：a2 疋 50 31 1sv SV0.134%，'-:sv min = 0.240.126% 可以bs 300 250.210具体计算如下表斜截面配筋计算截面v( kN)124.434203.404183.651168.812177.089406.8406.8406.8406.8406.8141.136141.136136.198136.198136.19842.862121.832102.07987.2495.517箍筋直径、肢数双肢箍C 8双肢箍C 8双肢箍C 8双肢箍C 8双肢箍C 8278.597.97116.9136.8124.9实配箍筋双肢箍C双肢箍C
29、双肢箍C双肢箍C双肢箍C8100890810081008100注：采用双肢箍 8100,在B支座右侧2200 mm范围内须进行箍筋加密，采用双肢箍890的箍筋。5、计算主梁上次梁两侧附加横向钢筋：次梁传来的集中力 FL=64.872+107.25=172.122k nHi=600-400=200 mm附加箍筋布置范围 s=2h 1+3b=2 X 200+3 X 300=1000mm取附加箍筋为8200双肢，那么在长度S内可布置附加箍筋的排数为m=1000/200+仁6排,次梁两侧各布置3排，另加吊筋1 © 18 , As =254.5 mm2贝 U ZfyAs in : +m nfyvAsv1=2 x 300 x 254.5 x 0.707+6 x 2x 210X 50.3=234.7 KN > Fl6 、根据计算结果及构造要求绘制主梁配筋示意图。