白岭家园房地产开发项目二期工程模板工程专项施工方案.docx

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1、.白岭家园房地产开发项目二期工程模板工程专项方案建设单位： 扶绥县桂理工房地产开发有限公司施工单位： 广西大业建设集团有限公司 编 制： 审 核： 审 批： 日 期： 施工组织设计、施工方案会签表项目、方案名称：白岭家园房地产开发项目二期工程模板工程专项方案责任部门或岗位签名日期编制审核审批目 录一、编制依据.1二、模板工程概况及支模方案1三、模板方案计算复核.5四、模板施工方法.80五、模板施工管理注意事项和质量预防措施.91六、模板支架搭设及拆除监测措施.91七、成品保护.93八、安全、文明及环境保证措施及应急预案.93九、危险源识别.97十、附图*;一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手

2、架安全技术规范（JGJ130-2011）2、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）3、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）5、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）6、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2011）7、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）8、建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范（DB45/T618-2009）9、本工程施工图纸和施工组织设计二、模板工程概况及支模方案白岭家园房地产开发项目二期工程，位于扶绥县白岭路东侧、桂林理工大学南宁空港校区西侧的2012-1

3、0-A-1、2012-10-A-2两地块；本工程由1#13#楼及101#楼为白岭路东侧沿街房，使用功能是商业、住宅楼；102#、103#、104#、14#、15#楼位于学校围墙边的多层住宅共19栋建筑物组成；坡屋顶框剪结构，总建筑面积35800，14#、15#、102#、103#、104#楼地下一层，地上三至层五层不等、101#楼地下两层，地上三层。其他1#13#号楼地下两层、地上四层；墙体材料：±0.000以下采用MU15烧结页岩实心砖， M5.0水泥砂浆砌筑；±0.000以上采用MU10烧结页岩多孔砖， M5.0混合砂浆砌筑；外墙装修：面砖、风暴石及外墙涂料组合；厨房卫

4、生间室墙面贴釉面砖，房厅为普通抹灰。本工程建筑等级为三类民用建筑，建筑结构使用年限为50年，底部框架-抗震墙结构，剪力墙抗震等级为三级，框架抗震等级为三级，建筑安全等级为二级，耐火等级二级，抗震设防为6度设防，屋面防水等级为级（防水层合理使用年限为15年）。1、结构概况：14#、15#、102#、103#、104#楼地下一层，地上三至层五层不等、101#楼地下两层，地上三层。其他1#13#号楼地下两层、地上四层；101#、102#、103#、104#楼为框剪结构；1#13#号楼地下两层为框剪结构，地上五层砖混结构；14#、15#地下一层为框剪结构，地上五层砖混结构；层高3.00m4.50m；板

5、厚80、100、120、150地下室剪力墙厚度为300；柱子截面为450×450、500×500、450×900、450×1050，梁的截面有200×600、240×500、240×600、300×500、300×600、350×700、350×800、450×800。2、支模材料选择：根据本工程情况及材料、劳动力供应情况，本工程采用钢管支撑系统，支模模板采用18mm厚胶合板，规格50×90×2000的杉木枋子作为柱子压条、墙侧板及梁侧板压条、梁及板底搁栅

6、，14螺栓作为墙板、柱子、高大梁侧面的对位螺栓，钢管扣件作为柱模柱箍、墙板压条、梁及板支撑立柱。 3、支模方案： 经计算复核，柱、梁、板、墙板支模（见详图）方案如下：(1)、地下室墙板、剪力墙模板支模砼墙板以300厚墙验算，砼墙板验算高度均为4.2m。300厚墙两侧模板面板采用18厚普通胶合板，内龙骨间距200mm，内龙骨采用截面50×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.2mm。对拉螺栓布置10道，在断面内水平间距160+360+360+360+360+360+360+360+360+360mm，断面跨度方向间距400mm。直径14mm对拉螺栓加26型3型扣件拉结；

7、地下室对拉螺栓加焊止水环，止水环直径46 cm，止水环与螺栓应满焊严密，拆模后将伸出砼表面的螺栓割掉，凹坑以膨胀水泥砂浆封堵。（2）、柱子支模 柱子模板采用18厚胶合板拼装而成，截面宽度 B=5000mm，截面高度 H=500mm，B方向、H方向采用直径14mm对拉螺栓1道，计算高度4.38m，柱箍间距计算跨度d = 400mm，柱模板竖楞截面宽度50mm，高度90mm，间距150mm。柱箍采用双钢管48×3.2，直径14mm对拉螺栓拉紧，间距400mm 。柱子模板采用18厚胶合板拼装而成，截面宽度 B=600mm，截面高度 H=600mm，B方向、H方向采用直径14mm对拉螺栓1道

8、，计算高度4.38m，柱箍间距计算跨度d = 450mm，柱模板竖楞截面宽度50mm，高度90mm，间距150mm。柱箍采用双钢管48×3.2，直径14mm对拉螺栓拉紧，间距450mm 。柱子模板采用18厚胶合板拼装而成，截面宽度 B=650mm，截面高度 H=700mm，B方向、H方向采用直径14mm对拉螺栓1道，计算高度4.38m，柱箍间距计算跨度d = 450mm，柱模板竖楞截面宽度50mm，高度90mm，间距200mm。柱箍采用双钢管48×3.2，直径14mm对拉螺栓拉紧，间距400mm 。（3）、梁支模梁分组按300×700、350×800、4

9、50×800验算，其他梁参照执行。300×700梁底模、侧模均采用18厚胶合板拼装而成；梁侧模外侧用50×90木枋作压条，竖向间距350mm；用50×90木枋作斜支撑防侧模侧移，间距500；梁底用50×90木枋作搁栅，梁底木搁栅间距250mm；梁支撑立杆用钢管搭设双排钢管排架，计算搭设高度4.38m,立杆梁跨度方向间距1200，梁两侧立杆间距1100mm ，水平杆的步距小于1.5m。截面积0.21按此截面施工。350×800梁底模、侧模均采用18厚胶合板拼装而成；梁侧模外侧用50×90木枋作压条，竖向间距350mm；对拉螺栓

10、在梁底往上300 mm布置1道，梁断面跨度方向间距500mm，直径14mm；梁底用50×90木枋作搁栅，梁底木搁栅间距350mm；梁支撑立杆用钢管搭设双排钢管排架，计算搭设高度4.38m，立杆梁跨度方向间距1200，梁两侧立杆间距1100mm ，水平杆的步距小于1.5m。0.21截面积0.28按此截面施工。450×800梁底模、侧模均采用18厚胶合板拼装而成；梁侧模外侧用50×90木枋作压条，竖向间距350mm；对拉螺栓在梁底往上350 mm布置1道，梁断面跨度方向间距400mm，直径14mm；梁底用50×90木枋作搁栅，梁底木搁栅间距400mm；梁支撑

11、立杆用钢管搭设三排钢管排架，计算搭设高度6.8m，立杆梁跨度方向间距600，梁两侧立杆间距1000mm，水平杆的步距小于1.5m。梁底增加承重立杆（采用双钢管48×3.2mm）1排，采用顶托直接顶梁底方木，顶托长度小于250mm。梁支撑架应采用以下构造措施:梁板支架应连成整体，立杆根据实际尺寸相应调整，原则上立杆间距宜减少，不宜增大。梁、板支架立杆沿梁长方向间距应成倍数关系。支架周边应沿全高全长立面设置竖直剪刀撑；支架中间沿支架纵向每10米设1道竖直剪刀撑,沿支架横向每10米设1道竖直剪刀撑，每道竖直剪刀撑均为全高全长设置。抱柱装置：使支架与建筑物的柱连结的装置。用钢管抱箍分别在紧贴

12、梁底下方及封顶杆往下一个步高位置、和扫地杆层将支架连结在结构柱上设置； （4） 、楼板模板支模 楼板模板采用18mm厚胶合板，板底搁栅采用50×90mm杉木枋； 120厚砼楼板木搁栅间距300mm，木搁栅置于钢管顶托梁上。板钢管支架立杆采用钢管满堂脚手排架，计算搭设高度4.38m，脚手排架立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.20m，水平杆的步距 h=1.50m，梁顶托采用双钢管48×3.2mm。150厚砼顶板木搁栅间距300mm，木搁栅置于钢管顶托梁上。板钢管支架立杆采用钢管满堂脚手排架，计算搭设高度4.35m，脚手排架立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l

13、=1.15m，水平杆的步距 h=1.50m。（5）、楼梯支模楼梯的梁板模板均采用15mm厚的胶合板拼装而成，梁侧模板外侧用50×100木枋做压条，竖向间距300，并用50×100木枋作斜撑间距300。梁底用50×100木枋作搁栅，梁底木搁栅间距200 ；梁支撑立杆用钢管搭设双排钢管排架，排距不大于1000；梁立柱的纵向间距不大于1000，采用顶托支撑。立杆支撑架步距高小于1.5米，梁排架与板排架连成满堂脚手架整体，纵横双向拉结，并设剪刀撑和扫地杆。板底隔栅采用50×100杉木枋，木隔栅间距300，木隔栅置于钢管檩条上。板钢管支架立柱采用钢管满堂脚手架，脚

14、手架间距为1000×1000，采用顶托支撑。立杆支撑架步小于1.5米，板排架与梁排架连成满堂脚手架整体，并设剪刀撑和扫地杆。（6）、厕浴间和有消防要求的建筑楼地面返边支模，卫生间反边支模采取吊模方式。应与厕浴间和有防水要求的建筑楼地面的模板同时支模（具体做法详见桂五建生技字20063号文）同时浇捣砼。（7）、梁、板模板支撑整体稳定要求：板排架与梁排架每步架用钢管连成整体满堂脚手架，纵横双向拉结，步距不大于1.5m，在0.2m高度处设扫地杆，梁、板底用钢管纵横双向拉结；满堂架内部应分别设置纵横两向竖直剪刀撑，间距为沿支架纵向每10m设一道,沿支架横向每10m设一道，确保支架整体稳定。（

15、8）地基处理：在分层夯实平整的回填土，回填土的压实系数必须满足设计要求，设计无要求时，回填土的压实系数不得小于0.94；浇筑100厚C15混凝土垫层，立杆至于混凝土面垫层之上，立杆底垫200×200×50mm硬杂木垫板上，楼板结构施工时在该楼板模板施工层的下层模板支架在该楼层砼达到拆模强度前不允许拆除。三、模板方案计算复核计算复核软件采用（PKPM）软件。墙模板以300墙厚验算，250、200墙厚参照执行。柱模板以500×500、600×600、450×1050截面验算，其他柱截面的柱模板参照执行。梁模板以300×700、350

16、15;800、450×800截面验算，其余截面梁参照执行。砼板模板以120厚板验算，100厚板参照120厚板执行。3.1 荷载及力的传递方式1、墙板荷载及力传递方式为：墙板砼模板内压条外压条26型3型扣件对拉螺栓。2、柱荷载及力传递方式：柱砼柱模柱压条柱箍扣件（26型3型扣件）。3、梁模板系统荷载及力传递方式： （1）梁侧模：梁砼梁侧模梁侧短立杆压杆外压条对拉螺栓及斜撑架体。 （2）肋板模：板砼板底模板板底搁栅梁立柱板搁栅处钢管檩条扣件。（3）梁底模：梁砼梁底模板梁底搁栅梁立柱搁栅钢管檩条扣件或顶托梁立柱垫板地基（或楼板）。 4、板模板荷载及力传递方式：板砼板底模板板底木搁栅板底钢管

17、檩条扣件或顶托板排架立柱垫板地基（或楼板）。 根据力的传递方式，对整个模板系统中的受力构件遂一进行受力分析及计算复核。3.2 模板方案计算复核荷载标准值及荷载组合 荷载标准值：模板重标准值0.5 KN/m3；砼自重标准值rc=24KN/m3（钢筋砼取25.50 KN/m3）；框架梁钢筋自重标准值1.5 KN/m3；施工活载标准值2.5 KN/m2；振捣砼标准值，水平面2.0 KN/m2，垂直面4.0 KN/m2；新浇砼侧压力标准值取下列两式中的较小值： 荷载组合：板底模板及其支架为。梁底模板及其支架为。柱子、墙板、梁侧模板为。 3.3 墙模板计算书计算依据1计算依据建筑施工模板安全技术规范(J

18、GJ162-2008)。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。3.3.1 300mm厚墙模板计算书 一、墙模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度3800mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用90×50mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.2mm。 对拉螺栓布置10道，在断面内竖向间距160+360+360+360+360+360+360+360+360+360mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/m

19、m2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取3.800m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总

20、高度，取3.800m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=84.690kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×84.690=76.221kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取3.68m。 荷载计算值 q = 1.2×76.221

21、15;3.680+1.40×3.600×3.680=355.139kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 198.72cm3； 截面惯性矩 I = 178.85cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=28.411kN N2=78.131kN N3=78.131kN N4=28.411kN 最大弯矩 M = 1.420kN.m 最大变形 V = 0

22、.283mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.420×1000×1000/198720=7.146N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.283mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.20×76.22+1.4×0.20×3.60=19.301kN/m

23、 挠度计算荷载标准值q=0.20×76.22=15.244kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.221kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.173kN 经过计算得到最大变形 V= 0.102mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 37.50cm3； 截面惯性矩 I = 93.75cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算

24、抗弯计算强度 f=0.221×106/37500.0=5.89N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×3651/(2×90×50)=1.217N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.102mm 内龙骨的最大挠度小于360.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计

25、算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.502kN.m 最大变形 vmax=0.090mm 最大支座力 Qmax=15.421kN 抗弯计算强度 f=0.502×106/9458.0=53.08N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 六、

26、对拉螺栓的计算 计算公式: N < N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.421 对拉螺栓强度验算满足要求!3.4 柱模板支撑计算书计算依据1计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(

27、杜荣军)。3.4.1 500×500柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=500mm， 柱模板的截面高度 H=500mm， 柱模板的计算高度 L = 4380mm， 柱箍间距计算跨度 d = 400mm。 柱箍采用双钢管48mm×3.2mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度90mm。 B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值

28、计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.380m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=68.690k

29、N/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×68.700=61.830kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。 荷载计算值 q = 1.2×61.830×0.400+1.40×3.600×0.400=31.694kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，

30、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 21.60cm3； 截面惯性矩 I = 19.44cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×24.732+1.40×1.440)×0.225×0.225=0.160kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f

31、 = 0.160×1000×1000/21600=7.428N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×24.732×2254/(100×6000×194400)=0.368mm 面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0

32、.225m。 荷载计算值 q = 1.2×61.830×0.225+1.40×3.600×0.225=17.828kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.131/0.400=17.828kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×17.828×0.40×0.40=0.285kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.400×17.828=4.279kN 最大支座力 N=1.1×0.400×17.828=7

33、.844kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 67.50cm3； 截面惯性矩 I = 303.75cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.285×106/67500.0=4.23N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.677×13.912×400.04/(100×9000.00×3037500.0)=0.088mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1

34、.2×61.83+1.40×3.60)×0.225 × 0.400 = 7.13kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.836kN.m 最大变形 vmax=1.551mm 最大支座力 Qmax=7.131kN 抗弯计算强度 f=1.836×106/9458.0=194.12N/mm2 支撑钢

35、管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于740.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.131 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载

36、 P： P = (1.2×61.83+1.40×3.60)×0.225 × 0.400 = 7.13kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.836kN.m 最大变形 vmax=1.551mm 最大支座力 Qmax=7.131kN 抗弯计算强度 f=1.836×106/9458.0=194.12N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于740.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12